·
Cursos Gerais ·
Concreto Armado 1
Send your question to AI and receive an answer instantly
Preview text
ESTRUTURAS DE CONCRETO II A atividade avaliativa será contemplada na resolução dos exercícios abaixo com valor de 10 pontos Todos os alunos deverão estar postando a resolução no portal individualmente Não será aceito trabalhos fora do prazo ou por email Verificar o prazo de entrega estabelecido no ofício institucional 4 Dimensione e faça o detalhamento de um pilar 55x65cm com carga axial de 550tf Utilize no dimensionamento o Ábaco contido no formulário considerando o cobrimento adotado pelo mesmo Considere um comprimento efetivo Le390cm Adote um número de 12 barras para a armadura principal para definição do diâmetro Concreto C30 e Aço CA50 5 Faça o detalhamento da sapata da questão anterior no desenho abaixo cotando as dimensões necessárias para execução e detalhando todas as armaduras necessárias 6 Dimensione e faça o detalhamento de um pilar 30x40cm com carga axial de 150tf Utilize no dimensionamento o Ábaco contido no formulário considerando o cobrimento adotado pelo mesmo Considere um comprimento efetivo Le300cm Adote um número de 8 barras para a armadura principal para definição do diâmetro Concreto C25 e Aço CA50 1 l15cm q100 kNm σsd100 kNm² 001 kNcm² Pck20 mBa Pyk500 mBa cm5 cm Øl63 mm Cúo do bame do napato knqf14 qm100114140 kNm Asqp qmσsd 140190 14 cm²m Sendo tomado um lado igual B100c A Asqp B 14 100 0014 e 14 c A obter ob me A 50 c U allto do ba napato gl A ap 3 50153 1166 cm grostobal 20c Ditemiros des alltos inclirados CA A ap 2 50152 175 C gl min CA254 175254 375 cm gl max CA253 175253 5 c 5 gl 375 c Tomado gl 5 c tem que 2 aretg gl CA 25 arctg 5 175 25 1843 30 OK altuo dos focs exteros setriorios gl l3 203 666 15 c 2gl 205 15 c gl0 15 c Ditemiros dos altis útlis d gl cm05 Øl10 20 5 05063 14685 c cmsetirs pruncipal As AapNd 8dfyd 5015100 81468550115 070 cm²m Ø 633 mm 13 c 095 cm²m Casa cenclusao As red 020709 0126 cm² Ø 63 13 c 095 cm²m Verrifigaóes de biegsal compinita mo 2ap B 2 10015 230 c τsd Nd mod 100 23014685 0029 kNcm² τRd2 027092214 035 kNcm² aos τRd2 τSd ok 2v 1Pck250 1 20250 092 φc 60 cm ρck 50 mβ ρyk 500 mb Cm 5 cm α2 5036 αp 15 cm Nd 1700 kN lp 45 cm Distância entre os eixos L 360 180 cm 60 cm Temos que a seção equivalente dos pilares é aeq αplp 1545 2598 cm A altura útil é d tgα1 233 03 aeq tg 5036 18033 03 2598 11603 cm d0 5 cm π6010 1063 cm A altura dos locos reis d1 d d1 116 10 126 cm Verificação dos pilares a junto os pilares σc pilar Nd Apnênlα1 17002598²n² 5036 424 kNcm² 17509 S14 5615 ok b junto a laje σc ate Nd 3 Aenênlα1 17003 π60²4 nênl 50360 008 kNL² 5625 kNcm² ok 5 4 Determinação do armadura principal Asw 3Nd27d fykd 31700 2711650115 105 09 αp1 1803 092598² 6235 cm² A armadura solicitada são 4φ 16 mm 804 cm² 4 Armaduras de esguitões Asusp Nd15ml fykd 170015350115 868 cm² Asupfce 8683 289 cm² A armadura são 3φ 145 Asw368 cm² 4 Armadura es molla Asmolla Asupfoul 289 cm² 13 Aslos 62355 3745 cm² Asmolla3743 114 cm² foul Asmolla289 cm² 3φ 145 368 cm² 4 Armadura esuplios As sup 012 6235 1247 cm² 5φ 63 mm 156 cm² 4 Armadura de nule As nule 18 62353 233 cm² 5φ 8 mm 251 cm² 6 41 αp 55 ç lp 65 cm Nd 5500 kN L 390 cm fck 30 mb ρyk 500 mb Determinação do esbeltez λx 346 lIx 346 39055 2453 cm λy 346 lIy 346 39065 2076 Determinação dos momentos mínimos M1dx min Nd 15 003 λx 5500 15 003 55 ς 18975 kNcm 17325 kNc Mldy1 min Nd 15 003 λy 5500 15 003 65 18975 KN c Como não há cargas transversais 2βx 2βy 10 Verificação de momentos de 2ª ordem A esbeltez de compressão são λx1 25 125 M1dx λx Nd 25 125 17325 55 5500 2571 λx Considerar 2ª ordem λy1 25 125 Midy λy Nd 25 125 18975 65 5500 2566 207 λy Considerar 2ª ordem Utiliza b o método do piso rostos Ω2x l2 10 1 ux 3902 10 909 746 x 105 137 cm 1 ux 0005 02 05 Ω2x 0005 07748 05 55 05 909 x 105 c1 V Nd Acfcd 5500 6555 314 0718 L 05 Ω2y l2 10 1 uy 3902 10 769 x 105 117 1 uy 0005 02 05 uy 0005 05 05 65 769 x 105 c1 V 015 Os momentos de 2 ordem reis MdxTOT 2Bx MidxA Nsd Ω2x 7325 5500 138 24915 KNcm MdyTOT 2By Midy Nsd Ω2y 18975 5500 117 25410 KNcm L Determinação do armadura u v lx Ωx 05 138 55 00125 d1 lx 25 55 0045 Pelo àbos de Venturini w 0001 As 0001 65 55 30 114 0176 50 115 Asmin 015 Nsd fyk d 015 5500 50 115 18975 c2 12 ɸ16mm la reiz total aba ɸ16mm 65 55 12 ɸ16mm C390c 5 Nd 5500 KN ap 65 cm lp 55 cm ɸl 16 mm fck 25 mpa fyk 500 mpa σadm 100 KN m2 0010 KN c2 Ca área do ressto reis Aresp Nd σadm 5500 0010 550000 c2 B ap lp1 2 ap lp12 4 Aresp 65 55 2 65 552 4 550000 5 741656 73663 Boletados 750 cm A 750 55 65 760 cm Ca alturo do ressto reis R A ap 3 760 65 3 23167 c CA A ap 2 760 65 2 3475 cm La boletados 250 cm CB B lp 2 750 55 2 3475 cm tg β R CA 250 3475 0719 Caso 05 L tg β L 15 Ok Altura dos focos externos I0 l03 2503 8333 cm 15 cm l0 90 cm Determinação dos armaduras de flexão d l cm 250 5 245 cm xA 015ap CA 01565 3475 35725 cm xB 015lp CB 01555 3475 35575 cm Em momentos fletores reais A1A xAB 35725750 2679375 cm² R1A σdA1A 0012679375 2679375 kN M1dA R1AxA2 2679375357252 47893828 kNcm A1B xBA 76035575 270370 cm² R1B 001270370 27037 kN M1dB R1BxB2 2703735575 96184127 kNcm Os ângulos dos superfícies inclinadas são 2 ortgll0CAl arctg25090347525 2488 Cos 2 30 ok A distribuição de A será AsA M1dA 085dfyd 47893828 08524550115 5289 cm² AsAB 528975 705 cm²m ɸ10mm c11 cm 727 cm²m A distribuição de B será AsB M1dB 085dfyd 96184127 08524550115 106229 cm² AsBA 106229 76 1397 cm² ɸ10mm c55 cm 1455 cm²m 6 ap 30 cm 2x bp 40 cm 2y Nd 1500 kN l 300 cm 8 barras fck 25 mPa fyk 500 mPa Determinação da abateta inicial λx 346llx 34630030 346 λy 346lly 34630040 2595 Determinação dos momentos mínimos M1dX Nd 15 003 lx M1dX Nd 15 00330 1500 15 00330 3600 kNcm M1dY Nd 15 0032y 1500 15 00340 4050 kNcm Determinação da abateta de corrosão λ1x 25 125M1dX lxNd 25 1253600301500 26 Como λx λ1x considerar 2ª abateta λ1y 25 125M1dY lyNd 25 1254050401500 2584 Como λy λ1y não considerar abateta de 2ª abateta Determinação dos momentos de 2ª ordem v Nd Acfyd 1500 3040 2514 07 L 05 v 05 1 ux 0005 05 v 2x 0005 05 051 30 166 x 10⁴ Ω2x Q² 10 1 ux 300² 10 166 x 10⁴ 149 cm Momento de 2ª ordem não Md1x M1dx Nd Ω2x 3600 1500 149 5835 kN cm Determinação dos ancorins μ v lx Øx 05 24 149 30 006 dx Øx 25 30 008 Ωx1 Md1x Nd 3600 1500 24 cm Utilizados os abusos de ancorins μ 006 v 05 ω 000 2 aço temos que As min 015 Nd fyd 015 1500 50 115 5175 cm² 8 Φ 10 mm 628 l Anodra os betada
Send your question to AI and receive an answer instantly
Preview text
ESTRUTURAS DE CONCRETO II A atividade avaliativa será contemplada na resolução dos exercícios abaixo com valor de 10 pontos Todos os alunos deverão estar postando a resolução no portal individualmente Não será aceito trabalhos fora do prazo ou por email Verificar o prazo de entrega estabelecido no ofício institucional 4 Dimensione e faça o detalhamento de um pilar 55x65cm com carga axial de 550tf Utilize no dimensionamento o Ábaco contido no formulário considerando o cobrimento adotado pelo mesmo Considere um comprimento efetivo Le390cm Adote um número de 12 barras para a armadura principal para definição do diâmetro Concreto C30 e Aço CA50 5 Faça o detalhamento da sapata da questão anterior no desenho abaixo cotando as dimensões necessárias para execução e detalhando todas as armaduras necessárias 6 Dimensione e faça o detalhamento de um pilar 30x40cm com carga axial de 150tf Utilize no dimensionamento o Ábaco contido no formulário considerando o cobrimento adotado pelo mesmo Considere um comprimento efetivo Le300cm Adote um número de 8 barras para a armadura principal para definição do diâmetro Concreto C25 e Aço CA50 1 l15cm q100 kNm σsd100 kNm² 001 kNcm² Pck20 mBa Pyk500 mBa cm5 cm Øl63 mm Cúo do bame do napato knqf14 qm100114140 kNm Asqp qmσsd 140190 14 cm²m Sendo tomado um lado igual B100c A Asqp B 14 100 0014 e 14 c A obter ob me A 50 c U allto do ba napato gl A ap 3 50153 1166 cm grostobal 20c Ditemiros des alltos inclirados CA A ap 2 50152 175 C gl min CA254 175254 375 cm gl max CA253 175253 5 c 5 gl 375 c Tomado gl 5 c tem que 2 aretg gl CA 25 arctg 5 175 25 1843 30 OK altuo dos focs exteros setriorios gl l3 203 666 15 c 2gl 205 15 c gl0 15 c Ditemiros dos altis útlis d gl cm05 Øl10 20 5 05063 14685 c cmsetirs pruncipal As AapNd 8dfyd 5015100 81468550115 070 cm²m Ø 633 mm 13 c 095 cm²m Casa cenclusao As red 020709 0126 cm² Ø 63 13 c 095 cm²m Verrifigaóes de biegsal compinita mo 2ap B 2 10015 230 c τsd Nd mod 100 23014685 0029 kNcm² τRd2 027092214 035 kNcm² aos τRd2 τSd ok 2v 1Pck250 1 20250 092 φc 60 cm ρck 50 mβ ρyk 500 mb Cm 5 cm α2 5036 αp 15 cm Nd 1700 kN lp 45 cm Distância entre os eixos L 360 180 cm 60 cm Temos que a seção equivalente dos pilares é aeq αplp 1545 2598 cm A altura útil é d tgα1 233 03 aeq tg 5036 18033 03 2598 11603 cm d0 5 cm π6010 1063 cm A altura dos locos reis d1 d d1 116 10 126 cm Verificação dos pilares a junto os pilares σc pilar Nd Apnênlα1 17002598²n² 5036 424 kNcm² 17509 S14 5615 ok b junto a laje σc ate Nd 3 Aenênlα1 17003 π60²4 nênl 50360 008 kNL² 5625 kNcm² ok 5 4 Determinação do armadura principal Asw 3Nd27d fykd 31700 2711650115 105 09 αp1 1803 092598² 6235 cm² A armadura solicitada são 4φ 16 mm 804 cm² 4 Armaduras de esguitões Asusp Nd15ml fykd 170015350115 868 cm² Asupfce 8683 289 cm² A armadura são 3φ 145 Asw368 cm² 4 Armadura es molla Asmolla Asupfoul 289 cm² 13 Aslos 62355 3745 cm² Asmolla3743 114 cm² foul Asmolla289 cm² 3φ 145 368 cm² 4 Armadura esuplios As sup 012 6235 1247 cm² 5φ 63 mm 156 cm² 4 Armadura de nule As nule 18 62353 233 cm² 5φ 8 mm 251 cm² 6 41 αp 55 ç lp 65 cm Nd 5500 kN L 390 cm fck 30 mb ρyk 500 mb Determinação do esbeltez λx 346 lIx 346 39055 2453 cm λy 346 lIy 346 39065 2076 Determinação dos momentos mínimos M1dx min Nd 15 003 λx 5500 15 003 55 ς 18975 kNcm 17325 kNc Mldy1 min Nd 15 003 λy 5500 15 003 65 18975 KN c Como não há cargas transversais 2βx 2βy 10 Verificação de momentos de 2ª ordem A esbeltez de compressão são λx1 25 125 M1dx λx Nd 25 125 17325 55 5500 2571 λx Considerar 2ª ordem λy1 25 125 Midy λy Nd 25 125 18975 65 5500 2566 207 λy Considerar 2ª ordem Utiliza b o método do piso rostos Ω2x l2 10 1 ux 3902 10 909 746 x 105 137 cm 1 ux 0005 02 05 Ω2x 0005 07748 05 55 05 909 x 105 c1 V Nd Acfcd 5500 6555 314 0718 L 05 Ω2y l2 10 1 uy 3902 10 769 x 105 117 1 uy 0005 02 05 uy 0005 05 05 65 769 x 105 c1 V 015 Os momentos de 2 ordem reis MdxTOT 2Bx MidxA Nsd Ω2x 7325 5500 138 24915 KNcm MdyTOT 2By Midy Nsd Ω2y 18975 5500 117 25410 KNcm L Determinação do armadura u v lx Ωx 05 138 55 00125 d1 lx 25 55 0045 Pelo àbos de Venturini w 0001 As 0001 65 55 30 114 0176 50 115 Asmin 015 Nsd fyk d 015 5500 50 115 18975 c2 12 ɸ16mm la reiz total aba ɸ16mm 65 55 12 ɸ16mm C390c 5 Nd 5500 KN ap 65 cm lp 55 cm ɸl 16 mm fck 25 mpa fyk 500 mpa σadm 100 KN m2 0010 KN c2 Ca área do ressto reis Aresp Nd σadm 5500 0010 550000 c2 B ap lp1 2 ap lp12 4 Aresp 65 55 2 65 552 4 550000 5 741656 73663 Boletados 750 cm A 750 55 65 760 cm Ca alturo do ressto reis R A ap 3 760 65 3 23167 c CA A ap 2 760 65 2 3475 cm La boletados 250 cm CB B lp 2 750 55 2 3475 cm tg β R CA 250 3475 0719 Caso 05 L tg β L 15 Ok Altura dos focos externos I0 l03 2503 8333 cm 15 cm l0 90 cm Determinação dos armaduras de flexão d l cm 250 5 245 cm xA 015ap CA 01565 3475 35725 cm xB 015lp CB 01555 3475 35575 cm Em momentos fletores reais A1A xAB 35725750 2679375 cm² R1A σdA1A 0012679375 2679375 kN M1dA R1AxA2 2679375357252 47893828 kNcm A1B xBA 76035575 270370 cm² R1B 001270370 27037 kN M1dB R1BxB2 2703735575 96184127 kNcm Os ângulos dos superfícies inclinadas são 2 ortgll0CAl arctg25090347525 2488 Cos 2 30 ok A distribuição de A será AsA M1dA 085dfyd 47893828 08524550115 5289 cm² AsAB 528975 705 cm²m ɸ10mm c11 cm 727 cm²m A distribuição de B será AsB M1dB 085dfyd 96184127 08524550115 106229 cm² AsBA 106229 76 1397 cm² ɸ10mm c55 cm 1455 cm²m 6 ap 30 cm 2x bp 40 cm 2y Nd 1500 kN l 300 cm 8 barras fck 25 mPa fyk 500 mPa Determinação da abateta inicial λx 346llx 34630030 346 λy 346lly 34630040 2595 Determinação dos momentos mínimos M1dX Nd 15 003 lx M1dX Nd 15 00330 1500 15 00330 3600 kNcm M1dY Nd 15 0032y 1500 15 00340 4050 kNcm Determinação da abateta de corrosão λ1x 25 125M1dX lxNd 25 1253600301500 26 Como λx λ1x considerar 2ª abateta λ1y 25 125M1dY lyNd 25 1254050401500 2584 Como λy λ1y não considerar abateta de 2ª abateta Determinação dos momentos de 2ª ordem v Nd Acfyd 1500 3040 2514 07 L 05 v 05 1 ux 0005 05 v 2x 0005 05 051 30 166 x 10⁴ Ω2x Q² 10 1 ux 300² 10 166 x 10⁴ 149 cm Momento de 2ª ordem não Md1x M1dx Nd Ω2x 3600 1500 149 5835 kN cm Determinação dos ancorins μ v lx Øx 05 24 149 30 006 dx Øx 25 30 008 Ωx1 Md1x Nd 3600 1500 24 cm Utilizados os abusos de ancorins μ 006 v 05 ω 000 2 aço temos que As min 015 Nd fyd 015 1500 50 115 5175 cm² 8 Φ 10 mm 628 l Anodra os betada