Memorial Descritivo - Projeto de Instalações Elétricas Industriais

I Memorial Descritivo Este memorial tem por objetivo descrever e especificar de forma clara os serviços a serem executados para o desenvolvimento das instalações elétricas em uma indústria cujas cargas são conhecidas Todos os materiais a serem empregados na obra deverão ser comprovadamente de boa qualidade e satisfazer rigorosamente as especificações do projeto Todos os serviços serão executados em completa obediência aos princípios de boa técnica devendo ainda satisfazer rigorosamente às Normas Brasileiras A responsabilidade dada por este projeto fica condicionada à manutenção de todas as características definições e especificações de dispositivos e equipamentos e materiais que constam neste projeto e deverão ser empregados quando da sua execução bem como a que toda e qualquer alteração que se faça necessária deva ser analisada e autorizada por escrito pelo responsável técnico do projeto II Objetivos Os objetivos do projeto são Traçar as curvas de carga diária da indústria Localizar subestação e CCMs Dimensionar transformador de distribuição Dimensionar circuitos terminais Dimensionar CCMs Verificar o fator de potência corrigir se necessário e verificar sua viabilidade econômica Desenhar diagrama unifilar com a instalação como um todo considerando que cada conjunto está conectado em um CCM III Dados da Indústria As cargas principais da indústria que compra energia na média tensão 138kV são motores trifásicos de alto rendimento IV polos 380V exceto o motor 5 que tem tensão de 440V A Tabela 1 mostra a descrição dos motores e seus períodos de funcionamento A partida dos motores é direta com exceção dos motores M4 e M5 que tem a partida com chave estrela triângulo Número Quantidade Potência cv Icc kA Período de funcionamento μ Utilização da potência nominal 1 10 60 45 Manhã e tarde 75 2 3 125 45 Tarde 50 3 2 40 45 Manhã e tarde 100 4 3 10 45 Tarde 100 5 1 270 58 Manhã 75 Tabela 1 Descrição dos motores alto rendimento IV pólos Com base no catálogo da WEG para motores trifásicos de alto rendimento foram obtidos os dados sobre os motores necessários para o projeto foram considerados motores de IV polos A Tabela 2 mostra os dados para os motores da Tabela 2 nas condições de carga da Tabela 2 Motor Potência cv Potência kW IpIn η cos φ trb s tp s M1 60 45 68 880 074 13 2 M2 125 92 85 890 065 8 2 M3 40 30 64 931 085 20 4 M4 10 75 78 910 082 12 2 M5 270 200 80 952 082 19 4 Tabela 2 Dados dos motores do projeto motores da WEG Cabe observar que como os motores M4 e M5 são partidos com uma chave estrela triângulo a corrente de partida será reduzida a 1 3 da corrente de partida direta IV Curva de carga diária da indústria Considerouse que a indústria opera no período da manhã das 8h até 12h Após o almoço opera das 14h até as 18h As potências ativas e reativas foram calculadas utilizandose as equações 1 2 e 3 respectivamente Equação 1 Equação 2 Equação 3 Com as equações acima descritas montouse a tabela 3 que contém as informações sobre as potências ativa reativa e aparente de cada CCM sem a correção do fator de potência CCM PkW QkVAr SkVA CCM1 3761 3419 5083 CCM2 1550 1812 2384 CCM3 6320 3917 7435 CCM4 2425 1692 2957 CCM5 15645 10920 19079 Tabela 3 Potências dos CCMs sem a correção do fator de potência A partir do período de funcionamento de cada motor apresentado na Tabela 4 montouse a tabela de operação dos motores relacionando o motor em operação com o período de operação do dia QkVArPkWtanarccosφ SkVA PkW 2 QkVAr 2 PkW Pcv07355 η μ Tabela 4 Demanda de potência ao longo do dia sem correção do fator de potência A partir dos dados da Tabela 4 foram traçadas as curvas para as potências ativa e reativa ao longo de um dia de trabalho da indústria Figura 1 Curva de utilização diária da Potência Ativa Figura 2 Curva de utilização diária da Potência Reativa Horário h PkW QkVAr SkVA FP indutivo 8 9 25726 18256 31597 081 9 10 25726 18256 31597 081 10 11 25726 18256 31597 081 11 12 25726 18256 31597 081 12 13 10081 7335 12518 081 13 14 10081 7335 12518 081 14 15 14055 10839 17859 079 15 16 14055 10839 17859 079 16 17 14055 10839 17859 079 17 18 14055 10839 17859 079 Figura 3 Curva do Fator de Potência da indústria Analisando o gráfico da Figura 3 do fator de potência verificase que será necessário corrigilo pois o mesmo permanece abaixo de 0815 durante o dia todo Após a correção é esperado que este permaneça acima de 092 V Localização da subestação e dos CCMs Localização da subestação O local ideal para a localização da subestação é o centro de carga da indústria pois dessa forma os alimentadores serão mais curtos e com seções reduzidas Para encontrar o valor da potência aparente para cada motor utilizase a equação 4 Equação 4 Cálculo da potência aparente O cálculo para a potência aparente nominal de cada motor é feito a seguir S M1 607355 08807467767kVA S M212507355 089065 158924kVA S M3 4007355 0931085371770kVA S M41007355 091082 98566kVA S M527007355 0952082 2543874kVA A distribuição dos CCMs e da Subestação será a seguinte Si PkW ηcosφPcv07355 ηcosφ Figura 4 Distribuição dos CCMs e Substação da indústria VI Dimensionamento dos transformadores de distribuição A demanda do transformador pode ser determinada com base na soma das potências aparentes dos motores demanda motora no horário de maior consumo de energia elétrica Consideraremos para esse cálculo os valores nominais dos motores independente dos fatores de utilização dos mesmos para assim dar a indústria uma margem maior de segurança caso haja uma futura ampliação do parque industrial da mesma Como existem motores com diferentes tensões de alimentação é necessário o uso de pelo menos dois transformadores com relações de transformação diferentes um de 138 kV para 440 V e outro de 138 kV para 380V O cálculo da potência aparente dos transformadores a serem utilizado é feito a seguir Podese escolher portanto um transformador para alimentação em 380V de 250 kVA e para a alimentação de 440V um de 300 kVA No entanto para uma maior confiabilidade do sistema ou seja caso haja queda de um dos transformadores serão utilizados 2 transformadores de 150kVA cada para a tensão de alimentação de 380V e 2 transformadores de 150kVA para tensão de alimentação de 440V VII Dimensionamento dos circuitos terminais A seguir são apresentados os cálculos para o dimensionamento dos circuitos terminais Foram dimensionados os cabosproteção e coordenação Dimensionamento dos condutores STrafo 380V6776710158924337177029856632193680kVA STrafo 440V2543874kVA Dimensionamento dos condutores dos circuitos terminais Considerase temperatura ambiente de 30C e 20C no solo condutores unipolares com isolamento XLPE com temperatura máxima de serviço contínuo de 90C e limite máximo de queda de tensão igual a 5 O modo de instalação dos condutores é B1 condutores isolados ou cabos unipolares em canaleta fechada embutida no piso A seguir é feito o cálculo da corrente em cada um dos circuitos terminais dos motores Os circuitos são trifásicos e considerase que os motores estão operando em sua capacidade máxima Para o cálculo das correntes nos circuitos utilizouse a equação 5 Equação 5 Motores 1 Motores 2 Motores 3 Motores 4 Motor 5 I Mi PCV7355 3Vηcosϕ A I M1 67355 3380088074 102962 A I M2 1257355 3380089065 241460 A I M3 407355 33800931085 564846 A I M4 107355 3380091082 149756 A I M5 2707355 34400952082 3337969 A De acordo com as normas presentes na NBR5410 para circuitos de força foram escolhidos os valores dos cabos onde a especificação dos cabos é a seguinte cabos de cobre unipolares isolados em XLPE 750V capa de XLPE apresentados na tabela 5 Circuito Terminal do Motor Corrente de Projeto A Seção do condutor escolhido mm2 Corrente nominal do condutor A M1 102962 4 37 M2 241460 4 37 M3 564846 10 66 M4 149756 4 37 M5 3337969 150 367 Tabela 5 Seção dos cabos dos circuitos terminais dos motores da indústria Especificação dos contatores e chaves Y dos circuitos terminais Os constadores escolhidos todos da marca SIEMENS série SIRIUS são apresentados na tabela 6 Motor Pcv V V Contator Sirius Tensão Nominal Contator V Tensão Bobina V Frequência Hz M1 6 380 3RT10 17 690 380 60 M2 125 380 3RT10 26 690 380 60 M3 40 380 M4 10 380 3RT10 26 690 380 60 M5 270 440 Tabela 6 Contatores escolhidos para acionamento dos motores do projeto Para os motores 3 e o motor 5 não apresentados na tabela acima seu acionamento se dará por chaves estrelatriângulo automáticas No caso dos motores 3 40 cv Partida EstrelaTriângulo ETW WEG com tensão nominal de 380 V frequência de 60 Hz tensão de circuito 380 V No caso do motor 5 270 cv Partida EstrelaTriângulo ETW WEG com tensão nominal de 440 V frequência de 60 Hz tensão de circuito 380 V Dimensionamento dos relés térmicos dos circuitos terminais Temos as seguintes relações para o cálculo dos relés I c I a I nc onde Ic é a corrente de carga Inc é a corrente nominal do condutor e Ia é a corrente de ajuste ou atuação do relé t pt at rb onde tp é a corrente de partida do motor trb é o tempo máximo de rotor bloqueado para o motor e ta é o tempo de atuação do relé A Figura 1 mostra a característica dos relés da família 3RB2 da Siemens que serão utilizados no projeto Esses são relés de sobrecarga baseados em dispositivos do estado sólido As informações utilizadas foram obtidas do catálogo do fabricante Em anexo é apresentada a tabela com os relés dessa família Figura 5 Característica do relé 3RB2 da Siemens Dadas as correntes de carga e correntes nominais dos condutores Tabela 5 e tempos de partida e de rotor bloqueado Tabela 2 temse Motores 1 R1 1030 A I a 37 A 2st a13 s Da tabela 2 com a relação IpIc temse que a corrente de partida do motor é 68 vezes maior que a corrente de carga e fazendo Ic Ia isto é IpIa 68 Com isso do gráfico avaliase ta aproximadamente de 85s Motores 2 R2 2415 A I a 37 A 2sta8 s Da tabela 2 com a relação IpIc temse que a corrente de partida do motor é 85 vezes maior que a corrente de carga e fazendo Ic Ia isto é IpIa 85 Com isso do gráfico avaliase ta aproximadamente de 7s Motores 3 R3 5648 A I a 66 A 4sta20 s Da tabela 2 com a relação IpIc temse que a corrente de partida do motor é 64 vezes maior que a corrente de carga e fazendo Ic Ia isto é IpIa 64 Com isso do gráfico avaliase ta aproximadamente de 9s Motores 4 R4 1498 A I a 37 A 2sta12 s Da tabela 2 com a relação IpIc temse que a corrente de partida do motor é 78vezes maior que a corrente de carga e fazendo Ic Ia isto é IpIa 78 Com isso do gráfico avaliase ta aproximadamente de 75s Motor 5 R5 33380 A I a 367 A 4st a19s Da tabela 2 com a relação IpIc temse que a corrente de partida do motor é 80 vezes maior que a corrente de carga e fazendo Ic Ia isto é IpIa 80 Com isso do gráfico avaliase ta aproximadamente de 75s A tabela abaixo apresenta os relés escolhidos para a proteção dos motores Motor Pcv VV Modelo Classe s Ajuste da corrente A M1 6 380 3RT1034 10 10 100 M2 125 380 3RT1034 10 10 100 M3 40 380 3RT1045 10 10 100 M4 10 380 3RT1034 10 10 100 M5 270 440 3RT1076 10 10 100 Tabela 7 Relés utilizados para proteção dos motores da indústria Dimensionamento dos fusíveis dos circuitos terminais A seguir é feito o dimensionamento dos fusíveis dos circuitos de alimentação dos motores Cada fusível deve proteger os componentes da instalação contra correntes de curtocircuito Os critérios de seleção são os seguintes I nf I partidak onde k05 para I partida 40A k04 para 40I partida 500A k03 para I partida500A e também t partidat af t supdocondutor Um dado do projeto é que a corrente de curto circuito da instalação é Icc 45kA para os motores instalados em 380V e Icc 58kA para o motor instalado em 440V A Figura 6 mostra as curvas de atuação dos Fusíveis NH que serão utilizados no projeto Figura 6 Curvas de atuação dos fusíveis NH Motores 1 F6 A corrente de partida calculada para esse motor foi 7004 A Inicialmente escolhemos a corrente nominal do fusível como segue I nf 7004 A04 I nf 2802 A Logo a escolha inicial será Inf 25 A O segundo passo é determinar se a condição taf tpartida Para essa corrente o tempo de atuação do fusível é da Figura 2 ta f 20s Como t af 20st partida2 s o valor escolhido para o fusível é adequado O terceiro passo é verificar se no curto circuito tsup do condutortaf O tempo de suportabilidade do condutor é calculado como segue I cc 2T 0 t i 2dt32710 3 A 2s onde o valor da integral foi obtido da referência 1 4500 2tsupdo condutor 32710 3 A 2st supdocondutor 1615ms Para a corrente de curto circuito Icc45kA obtémse a partir da Figura 2 taf 0001s 1ms Logo como t af t supdocondutor todos os critérios para a escolha do fusível estão satisfeitos e o fusível escolhido é Fusível tipo NH corrente nominal de 25A capacidade de ruptura de 100kA base tamanho 2 tipo retardado Motores 2 F7 I nf 2052804 A I nf 8211 A Logo a escolha inicial será Inf 80A Como t af 40st partida2 s I cc 2T 0 t i 2dt32710 3 A 2s 4500 2t supdo condutor 32710 3 A 2 st supdo condutor 1615ms Para a corrente de curto circuito Icc45kA obtémse a partir da Figura 2 taf 0001s 1ms Logo como t af t supdocondutor todos os critérios para a escolha do fusível estão satisfeitos e o fusível escolhido é Fusível tipo NH corrente nominal de 80A capacidade de ruptura de 100kA base tamanho 2 tipo retardado Motores 3 F8 I nf 3614704 A I nf 14460 A Logo a escolha inicial será Inf 125A Como t af 40st partida4 s I cc 2T 0 t i 2dt204510 3 A 2 s 4500 2tsupdo condutor 204510 3 A 2 stsupdo condutor 101ms Para a corrente de curto circuito Icc45kA obtémse a partir da Figura 2 taf 00025s 25ms Logo como t af t supdocondutor todos os critérios para a escolha do fusível estão satisfeitos e o fusível escolhido é Fusível tipo NH corrente nominal de 125A capacidade de ruptura de 100kA base tamanho 2 tipo retardado Motores 4 F9 I nf 1168404 A I nf 4674 A Logo a escolha inicial será Inf 36A Como t af 8 st partida2 s I cc 2T 0 t i 2dt32710 3 A 2s 4500 2t supdo condutor 32710 3 A 2 st supdo condutor 1615ms Para a corrente de curto circuito Icc45kA obtémse a partir da Figura 2 taf 0001s 1ms Logo como t af t supdocondutor todos os critérios para a escolha do fusível estão satisfeitos e o fusível escolhido é Fusível tipo NH corrente nominal de 36A capacidade de ruptura de 100kA base tamanho 2 tipo retardado Motor 5 F10 I nf 2670403 A I nf 80112 A Logo a escolha inicial será Inf 36A Como t af 160 st partida4s I cc 2T 0 t i 2dt46010310 3 A 2 s 5800 2t supdoc ondutor 46010310 3 A 2s t supdocondutor 1368s Para a corrente de curto circuito Icc45kA obtémse a partir da Figura 2 taf 4s Logo como t af t supdocondutor todos os critérios para a escolha do fusível estão satisfeitos e o fusível escolhido é Fusível tipo NH corrente nominal de 800A capacidade de ruptura de 100kA base tamanho 2 tipo retardado Especificação das chaves seccionadoras dos circuitos terminais Motores 123 e 4 CS1 Chave seccionadora tripolar S32 Ergon Siemens comando simultâneo manobra sob carga tensão nominal 500V corrente nominal de 63A acionamento manual rotativo dois contatos auxiliares 1 NA e 1 NF Motor 5 CS2 Chave seccionadora tripolar Ergonfuse Siemens comando simultâneo manobra sob carga tensão nominal 690V corrente nominal de 400A acionamento manual rotativo dois contatos auxiliares 1 NA e 1 NF VIII Dimensionamento dos CCMs Dimensionamento dos condutores dos circuitos de alimentação dos CCMs O modo de instalação dos condutores é B1 condutores isolados ou cabos unipolares em eletrocalha ou perfilado suspenso CCM1 I CCM110I M1101030103 A CCM2 I CCM23I M2324157245 A CCM3 I CCM32I M32564811296 A CCM4 I CCM43I M4314984494 A CCM5 I CCM5I M53338 A Os condutores escolhidos para a alimentação dos CCMs são apresentados na tabela 8 as escolhas foram feitas baseadas nos cálculos de corrente acima realizados e também seguindo os critérios da norma NBR5410 A especificação dos cabos é a seguinte Cabos de cobre unipolares isolados em XLPE 750V com as seções transversais dadas na Tabela 6 capa de XLPE Circuito Terminal do CCM Corrente de Projeto A Seção do condutor escolhido mm2 Corrente nominal do condutor A CCM1 103 25 117 CCM2 7245 16 88 CCM3 11296 25 117 CCM4 4494 10 66 CCM5 3338 150 367 Tabela 8 Seção dos cabos de ligação QGF e CCMs da indústria Dimensionamento dos fusíveis dos circuitos terminais A seguir são projetados os fusíveis para proteção dos circuitos que ligam o QGF aos CCMs Para que exista seletividade entre os fusíveis devese satisfazer I fm16I fj onde Ifmcorrente nominal do fusível protegido isto é a montante Ifj corrente nominal do fusível protetor isto é a jusante Os valores a ser escolhidos para os fusíveis podem ser encontrados na referência 1 Para os CCMs 1 e 2 utilizouse a equação abaixo para a determinação do fusível I nf I pmk I nm onde Ipmcorrente de partida do maior motor I nm soma das correntes nominais dos demais motores CCM1 F1 Inicialmente escolhemos a corrente nominal do fusível como segue I nf 7004049103 I nf 12072 A Logo a escolha inicial será Inf100A O segundo passo é determinar se a condição taf tpartida Para essa corrente considerase que a corrente de partida é a soma das correntes de partida todos os motores que será Ip 7004 A o tempo de atuação do fusível é da Figura 2 taf 1s Como t af 1 st partida2 s o valor escolhido para o fusível não é adequado Escolhese um valor de Inf 125 A Com Ip 7004 A o tempo de atuação do fusível passa a ser taf 4s Como t af 4st partida2 s o valor escolhido para o fusível é adequado O terceiro passo é verificar se no curto circuito tsup do condutortaf O tempo de suportabilidade do condutor é calculado como segue I cc 2T 0 t i 2dt1278110 3 A 2 s onde o valor da integral foi obtido da referência 1 4500 2tsupdo condutor 1278110 3 A 2 st supdo condutor 631ms Para a corrente de curto circuito Icc45kA obtémse a partir da Figura 2 taf 00025s 25ms Logo como t af t supdocondutor todos os critérios para a escolha do fusível estão satisfeitos e o fusível escolhido é Fusível tipo NH corrente nominal de 125 A capacidade de ruptura de 100kA base tamanho 2 tipo retardado CCM2 F2 I nf 205280422415 I nf 13041 A Logo a escolha inicial será Inf 125A Como t af 3 st partida2s I cc 2T 0 t i 2dt523510 3 A 2s 4500 2tsupdo condutor 523510 3 A 2s tsupdocondutor 259 ms Para a corrente de curto circuito Icc45kA obtémse a partir da Figura 2 taf 00025s 25ms Logo como t af t supdocondutor todos os critérios para a escolha do fusível estão satisfeitos e o fusível escolhido é Fusível tipo NH corrente nominal de 125 A capacidade de ruptura de 100kA base tamanho 2 tipo retardado CCM3 F3 I nf 36147045648 I nf 20107 A Logo a escolha inicial será Inf 200 A Como t af 105 st partida4s I cc 2T 0 t i 2dt1278110 3 A 2 s 4500 2tsupdo condutor 1278110 3 A 2 st supdo condutor 631ms Para a corrente de curto circuito Icc45kA obtémse a partir da Figura 2 taf 0015s 15ms Logo como t af t supdocondutor todos os critérios para a escolha do fusível estão satisfeitos e o fusível escolhido é Fusível tipo NH corrente nominal de 200 A capacidade de ruptura de 100kA base tamanho 2 tipo retardado CCM4 F4 I nf 116840421498 I nf 767 A Logo a escolha inicial será Inf 80 A Como t af 3 st partida2s I cc 2T 0 t i 2dt204510 3 A 2s 4500 2tsupdo condutor 204510 3 A 2s t supdocondutor 101ms Para a corrente de curto circuito Icc45kA obtémse a partir da Figura 2 taf 0001s 1ms Logo como t af t supdocondutor todos os critérios para a escolha do fusível estão satisfeitos e o fusível escolhido é Fusível tipo NH corrente nominal de 80 A capacidade de ruptura de 100kA base tamanho 2 tipo retardado CCM5 F5 I nf 2670403 A I nf 80112 A Logo a escolha inicial será Inf 800A Como t af 160 st partida4s I cc 2T 0 t i 2dt46010310 3 A 2 s 5800 2t supdoc ondutor 46010310 3 A 2s t supdocondutor 1368s Para a corrente de curto circuito Icc45kA obtémse a partir da Figura 2 taf 4s Logo como t af t supdocondutor todos os critérios para a escolha do fusível estão satisfeitos e o fusível escolhido é Fusível tipo NH corrente nominal de 800A capacidade de ruptura de 100kA base tamanho 2 tipo retardado Especificação das chaves seccionadoras dos circuitos terminais CCMs 123 e 4 CS3 Chave seccionadora tripolar Ergonfuse Siemens comando simultâneo manobra sob carga tensão nominal 690V corrente nominal de 160A acionamento manual rotativo dois contatos auxiliares 1 NA e 1 NF Motor 5 CS4 Chave seccionadora tripolar Ergonfuse Siemens comando simultâneo manobra sob carga tensão nominal 690V corrente nominal de 630A acionamento manual rotativo dois contatos auxiliares 1 NA e 1 NF IX Dimensionamento dos circuitos alimentadores do QGF As correntes nos trechos entre os transformadores na entrada e o QGF é a soma das correntes de todas as cargas motores O modo de instalação dos condutores é B1 condutores isolados ou cabos unipolares em eletrocalha ou perfilado suspenso A seguir são calculadas as correntes entre os transformadores e o QGF para os transformadores de 380V e 440V e a partir desse valor determinase a seção do condutor pelo critério de condução de corrente I circalim380V103724511296449433335 A I circalim 440V3338 A Como são utilizados dois circuitos alimentadores em paralelo para o QGF a corrente de cada um deles será a metade do valor calculado acima Assim a corrente dos circuitos alimentadores do QGF ligado as transformadores de 380V será cerca de 1667A e para os transformadores de 440V será de 1669A A especificação dos cabos é a seguinte Cabos de cobre unipolares isolados em XLPE 750V capa de XLPE condutor com seção de 70mm2 com uma corrente nominal de 192A satisfaz as condições do projeto para ambas as tensões de alimentação Dimensionamento da proteção dos circuitos alimentadores do QGF Os fusíveis definidos a seguir serão instalados na entrada de energia da indústria e no circuito de alimentação do QGF F12 F13 Para a definição do fusível a ser usado no QGF levamos em consideração todos os demais fusíveis de proteção dos CCMs e dos motores sendo assim que para a proteção dos circuitos de alimentação é escolhido o fusível tipo NH corrente nominal de 1000A capacidade de ruptura de 100kA base tamanho 2 tipo retardado A seguir são especificadas as chaves seccionadoras a serem utilizadas nos circuitos de alimentação do QGF e na entrada da indústria CS5 Chave seccionadora tripolar Ergonfuse Siemens comando simultâneo manobra sob carga tensão nominal 690V corrente nominal de 630A acionamento manual rotativo dois contatos auxiliares 1 NA e 1 NF X Correção do Fator de Potência Como citado anteriormente é necessária uma correção do fator de potência da industria o qual se encontra em abaixo de 0815 indutivo durante todo o dia o fator de potencia desejado é de 092 indutivo Assim devemos escolher o valor mais baixo ao qual a indústria se encontra sujeita durante o dia e esse é próximo ao valor de 072 indutivo Assim sendo o cálculo do banco de capacitores para a correção do fator de potência se encontra abaixo Q pPtg arccos09204245 P63675kVAr QcQQ p1106367546325kVAr Para os valores acima obtidos escolhemos um banco de capacitores de 25kVAr somado a um de 225kVAr Com isso a correção do fator de potência da indústria acima do valor de 092 indutivo que era o desejado A partir da pesquisa dos preços de mercado foi avaliado que a implementação dos bancos de capacitores para correção do fator de potência teria seu investimento sido totalmente pago em menos de um ano sendo que em um ano já haveria retorno financeiro XI Referências Bibliográficas 1 Filho J M 2010 Instalações Elétricas Industriais Oitava Edição Rio de Janeiro LTC XII Diagrama Unifilar Alimentador da Concessionária Ponto de entrega de energia Posto de medição Posto de proteção 125KVA 138kV440V 125KVA 138kV440V 125KVA 138kV380V 125KVA 138kV380V Posto de transformação Banco 25kVAr 225kVAr Banco 25kVAr 225kVAr M5 M4 x3 M3 x2 M2 x3 M1 x10 UNIVERSIDADE ESTADUAL PAULISTA Júlio de Mesquita Filho Campus de Ilha Solteira Departamento de Engenharia Elétrica Instalações Elétricas Industriais Projeto elétrico de uma indústria Discente Mateus da Silva Tonon RA 200812421 Docente Dr Antônio Padilha Feltrin Ilha Solteira 13 de Junho de 2012