2ª Avaliação de Mecânica dos Solos II - Universidade Federal de Sergipe

UNIVERSIDADE FEDERAL DE SERGIPE CENTRO DE CIÊNCIAS EXATAS E TECNOLÓGICAS DEPARTAMENTO DE ENGENHARIA CIVIL LABORATÓRIO DE GEOTECNIA E PAVIMENTAÇÃO 2ª AVALIAÇÃO DE MECÂNICA DOS SOLOS II 20191 Professor Erinaldo Hilário Cavalcante Aluno Nome ocultado Data 02082019 1 O que representa uma rede de fluxo quais os seus elementos e quais parâmetros se pode obter dela para o projeto de uma barragem de terra 10 ponto 2 Faça um esboço e descreva a analogia mecânica idealizada por Terzaghi para representar o adensamento unidimensional dos solos 10 ponto 3 Como os solos podem ser classificados com base em sua história de tensões e quais parâmetros são utilizados nessa classificação 10 ponto 4 Explique a figura a seguir apresentada contextualizandoa com a teoria do adensamento unidimensional de Terzaghi 10 ponto 5 Com base nos dados da figura mostrada a seguir calcule a A quantidade total de água que passa através do terreno de fundação em 12 meses b Os valores das sobrepressões hidrostáticas atuantes nos pontos A e G Trace um gráfico mostrando a variação da subpressão no trecho considerado c A camada de areia do segmento GH está susceptível ao fenômeno da liquefação Justifique sua resposta 30 pontos De acordo com a situação mostrada na figura abaixo responda ao que se pede a O aterro pode ser construído sem que o solo de fundação rompa Justifique sua resposta b Quais os valores da poropressão antes e logo após a construção do aterro na cota de 44m c Determine o valor do recalque final causado pelo aterro considerando que o acréscimo de tensão no meio da camada de argila corresponde a 75 da tensão provocada pelo aterro na superfície do terreno e o tempo correspondente para a ocorrência do recalque primário d Se no ar dos dados da camada subsequente de argila média existir um horizonte de rocha sã qual seria o valor do recalque total provocado pelo aterro e o tempo para ocorrer 12 desse recalque Obs A Figura 1 do anexo apresenta a curva de um dos estádios de tensão do ensaio de adensamento realizado com um corpo de prova extraído de amostra coletada há 45 m de profundidade O corpo de prova ensaiado tinha incompleto Anexo 1 Grau de adensamento x Fator Tempo U T U T U T U T 1 00001 21 00346 41 0132 61 0297 81 0588 2 00003 22 00380 42 0138 62 0307 83 0610 3 00014 23 00383 43 0145 63 0318 84 0613 4 00013 24 00415 44 0145 64 0329 84 0615 5 00021 25 00491 45 0169 65 0339 85 0620 6 00028 26 00516 46 0175 66 0345 86 0630 7 00036 27 00572 47 0173 67 0364 87 0712 8 00050 28 00682 48 0185 68 0391 88 0712 9 00064 29 00647 49 0 196 69 0389 90 0789 10 00072 30 00679 50 0205 70 0411 91 0817 11 00095 31 00755 51 0204 71 0431 92 0848 12 00113 32 00855 52 0236 72 0445 93 0873 13 00133 33 00855 53 0238 73 0455 94 0934 14 00177 34 00962 54 0239 74 0461 95 0944 15 00191 35 00985 55 0237 75 0472 96 0964 16 00217 36 00960 56 0239 76 0486 97 1021 17 00227 37 0103 57 0257 77 0492 98 1064 18 00283 38 0121 58 0276 78 0564 99 1180 19 00314 39 0126 59 0287 80 0567 100 1781 O valor foi classificado como reatores admitidos normalmente mais avançados ou como reatores não admitidos Os reatores são ditados com base em indices em laboratórios que foi dado e curvados e podemos utilizar o índice de admissão o índice de uso a tensão de pressão a fundamentalidade e o índice de compressibilidade dado o índice de compressão vertical A aplicação de voltagens é muito utilizada para atender redes com ar A curva A do gráfico de alturas representa a quanto se adivinha com o tom de 3m de altura em relação ao tempo Se a curva B apresenta o rescalo como altura de 5m em relação ao tempo A figura mostra que quanto maior o cainamento mais rápido é o adiamento do sol logo degeneramos ao grau de adiamento do tuit primário diretamente Q 12 mass p 31 104 000 A k 482x105 cms Q kAhΔT Nh 3 Nh 8 h 1712 5m 500cm V Qt 0931 104 000 V 27 993 600 cm3cm Hsat175 kNm³ Para fazer as ligacoes a terem spitas em H nos Pode ser mano que 0 0 0 0 17510 75104 hsat11625 m Nota o grupo pode as caldas de agua para a drenagem esta 12 m e a outra cisto de 11625 m Aluno Hsat35 Su Sr30 kPa γt195 kNm³ Hsat846 m Hdom36 m R Se formos levar em condicoes o fator de seguranca de 15 mas podemos construir para e não apenas o alto dos atnos Se mar for levar em Condições o fator de segurança o atmo pode ser construído y44 m mu1044 mu44 kPA ii após a construção do tenro mu mu Δ0 44 12675 mu17075 kPA ΔH HsC logσiσ1 σ0 u ΔH98 m 0923 log343951 10923 ΔH060979 m Tso1781 f1781440² f15678800 s 181 dis f6 meses e 1 dia d Hd Ho38m f U301Ttotal 0197 f0197880 f6934400 s f80 dis f2 meses e 20 dias UNIVERSIDADE FEDERAL DE SERGIPE CENTRO DE CIÊNCIAS EXATAS E TECNOLÓGICAS DEPARTAMENTO DE ENGENHARIA CIVIL LABORATÓRIO DE GEOTECNIA E PAVIMENTAÇÃO 23 AVALIAÇÃO DE MECÂNICA DOS SOLOS II 20182 Aluno Hílario Cavalcante Data 22022018 1 O que representa uma rede de fluxo quais os seus elementos e quais parâmetros se pode obter dela para o projeto de uma barragem de terra 10 ponto 2 Faça um esboço e descreva a analogia mecânica idealizada por Terzaghi para representar o adensamento unidimensional dos solos 10 ponto 3 Como os solos podem ser classificados com base em sua história de tensões e quais parâmetros são utilizados nessa classificação 10 ponto 4 Explique a figura a seguir apresentada contextualizandoa com a teoria do adensamento unidimensional de Terzaghi 10 ponto 5 Com base nos dados da figura mostrada a seguir calcule a A vazão e a quantidade total de água que passa através do terreno de fundação em 12 meses b Os valores das subpressões existentes nos pontos A a G Faça um gráfico mostrando a variação da subpressão no trecho considerado c A camada de areia do segmento GH está susceptível ao fenômeno da liquefação Justifique sua resposta 30 pontos 6 De acordo com a situação mostrada na figura abaixo responda ao que se pede a Verifique se o aterro pode ser construído sem romper o solo de fundação Justifique sua resposta b Quais valores a poropressão alcança antes e após a execução do aterro na cota de 6m c Determine o valor do recalque total causado pelo aterro considerando que o acréscimo de tensão no meio da camada de argila corresponde a 75 da tensão provocada pelo aterro na superfície do terreno e o tempo correspondente para a ocorrência do recalque primário d Se ao inverso da camada de areia média existisse um horizonte de rocha são qual seria o valor do recalque total provocado pelo aterro e qual o tempo para ocorrer 12 desse recalque Obs As Figuras 1 e 2 do anexo apresentam resultados do ensaio de adensamento realizado com um corpo de prova extraído de amostra coletada há 25m de profundidade O corpo de prova ensaiado tinha 1998 mm de espessura e 70 mm de diâmetro 30 pontos Anexo 1 Grau de adensamento x Fator Tempo U T U T U T U T 1 00001 21 00346 41 0132 61 0297 81 0588 2 00003 22 00380 42 0138 62 0307 82 0610 3 00007 23 00415 43 0152 63 0329 83 0684 4 00013 24 00452 44 0166 64 0351 84 0749 5 00016 25 00531 45 0189 65 0377 85 0784 6 00022 26 00537 46 0166 66 0364 86 0742 7 00050 28 00616 48 0189 67 0377 88 0809 8 00060 29 00660 49 0197 68 0376 89 0818 9 00078 30 00750 51 0204 69 0416 90 0891 10 00092 31 00755 52 0221 70 0445 91 0992 11 00120 32 00800 53 0239 71 0461 92 1072 12 00133 33 00900 54 0230 74 0477 93 1128 14 00177 34 00962 55 0239 75 0467 94 1125 16 00213 36 0102 56 0248 76 0493 98 1500 Tensão préadesnamento pelo método de Pacheco Silva Suellen Batista Santos Continuação da questão 2 ocorre de forma linear há exceções quanto a essa hipótese as propriedades do solo são constantes também existem exceções é possível perceber que como os vazios diminuem há uma maior dificuldade para a água passar logo a permeabilidade diminui como utilizados devese considerar que o processo obedece a lei de Darcy a água e o solo podem ser considerados como elementos infinitesimais Q 9105 m³s400m² U 2846016 m³ hTA 12 15 16375 m hPA 16375 85 7875 m μA 787510 7875 kNm² hTB 17 25 15375 m hPB 15375 85 7875 m μB 725 kNm² hTC 17 35 15125 m hPC 15125 85 6625 m μC 6625 kNm² hTD 17 4 13 m hPD 13 85 45 m μD 60 kNm² hTE 17 55 13875 m hPE 13875 85 5375 m μE 5375 kNm² hTF 17 65 1325 hPF 1325 85 475 m μF 475 kNm² hTG 17 75 9625 m hPG 9625 65 3125 m μG 4125 kNm² HcrTotal 55Su Hcr 55Su Hcr 5530 825 m O aterro pode ser construído sem romper o solo do fundejo pois está abaixo da altura crítica Caso a sua altura seja igual ou maior que 25m o solo romperia F5 825 5 5 Tam estando dentro de um fator de segurança normalmente permitido μA 1210 4810 μB 60 kPa Após a execução do aterro μ1 60 2055 μ 470 Pa ΔH 075 55 20 ΔH t Δσ 825 kPa Δσ 20 kPa Teste do OCR OCR Δσ Δσ OCR 20 122 Δσ 24116810 1632 kPa σ 9882 kPa Cc 0775 07 Cc 025 log100 log50 Cr 049A 08 Cr 004 log3 log1 ΔH 418 ΔH 4425 cm considerando OCR 1 ΔH 4425 cm