Sistema de Coleta e Tratamento de Esgoto para a Cidade de Moringa

UNIVERSIDADE ESTADUAL DE MARINGÁ CAMPUS REGIONAL DE UMUARAMA DEPARTAMENTO DE TECNOLOGIA ENGENHARIA CIVIL Cindy Grasiely dos Santos RA 108616 Gabriela do Prado Gonçalves RA 110544 Gustavo dos Santos Tamaio RA 107014 Julia Grande de França RA 110543 Thaís Rebussi Costa RA 110558 Vitor Hugo DOrazio Bortoluzzi RA 110554 SISTEMA DE COLETA E TRATAMENTO DE ESGOTO PARA A CIDADE DE MORINGA SANEAMENTO III Umuarama 2022 1 1 APRESENTAÇÃO GERAL DO SISTEMA 2 2 ESTIMATIVA DE CRESCIMENTO POPULACIONAL 3 21 Linhas de tendência 3 22 Crescimento geométrico 5 3 ESTUDO DO USO E OCUPAÇÃO DO SOLO 7 4 CÁLCULO DAS CONTRIBUIÇÕES DE VAZÃO 8 41 Demanda de consumidores especiais e singulares 8 42 Vazão per capita 13 43 Vazão doméstica de início e final de plano 14 44 Vazão de infiltração 15 45 Taxas de contribuição para cálculo das redes coletoras simples 16 46 Vazão de dimensionamento 17 5 ESTUDO DE CONCEPÇÃO DA REDE 19 6 COLETORES TRONCO 20 7 INTERCEPTORES 21 8 PROFUNDIDADE DO COLETOR 21 9 SIFÃO INVERTIDO 22 10 DIÂMETRO DOS COLETORES 24 11 MATERIAIS DAS TUBULAÇÕES 25 12 TENSÃO TRATIVA 26 13 DECLIVIDADE 27 14 VELOCIDADE CRÍTICA 29 15 ESTAÇÃO ELEVATÓRIA 29 16 ESTAÇÃO DE TRATAMENTO DE ESGOTO 34 17 REFERÊNCIAS 35 2 1 APRESENTAÇÃO GERAL DO SISTEMA O termo esgoto é comumente utilizado para denominar a água residuária acumulada a partir das contribuições de esgoto doméstico de efluentes industriais de água infiltrada no terreno que entra nas tubulações coletoras de esgoto e a contribuição de água pluvial parasitária O esgoto doméstico é caracterizado pelos dejetos provenientes de residências edifícios comerciais indústrias instituições ou quaisquer edificações que contenham banheiros eou cozinhas dispostos em fossas ou tanques de acúmulo Compõemse basicamente de líquidos de hábitos higiênicos e das necessidades fisiológicas como urina fezes restos de comida lavagem de áreas comuns etc Sua composição inclui sólidos suspensos sólidos dissolvidos matéria orgânica nutrientes nitrogênio e fósforo e organismos patogênicos vírus bactérias protozoários e helmintos Já o efluente industrial biodegradável possui características próprias inerentes aos processos industriais Suas características químicas físicas e biológicas variam de acordo com o ramo de atividade da indústria operação matériasprimas utilizadas entre outros O objetivo do tratamento do esgoto é remover os poluentes da água previamente usada pela população de forma a devolvêla aos corpos hídricos em boas condições e de acordo com os parâmetros exigidos pelos órgãos ambientais Para tanto foram criadas as Estações de Tratamento de Esgoto Nesses locais o esgoto passa por diversos processos que garantem a retirada dos poluentes de forma eficaz Inicialmente o tratamento do esgoto consiste na separação da parte líquida da sólida Nessa etapa ocorre a remoção de materiais grosseiros como objetos sólidos papéis plástico e outros areia e gordura O sistema de separação geralmente é composto por peneiras e grades responsáveis pela retenção desses materiais Em seguida o esgoto é transportado para uma caixa cuja função é retirar os resíduos de areia e a gordura que permaneceram Esses resíduos podem ser removidos de forma manual ou mecanizada e posteriormente destinados de maneira adequada aos aterros sanitários Os processos subsequentes dependem da tipologia do sistema de tratamento e podem ser divididos em três níveis primário secundário e terciário de acordo com o grau de poluentes que se deseja remover 3 2 ESTIMATIVA DE CRESCIMENTO POPULACIONAL A partir dos dados de população de censo do IBGE expressos na tabela 1 estimaramse as populações para os horizontes de projeto de 2032 e 2042 por meio de métodos de linhas de tendência e usando extrapolação A projeção também foi feita pelo crescimento geométrico Tabela 1 Dados de população de censo do IBGE Ano População hab 1960 42698 1970 50456 1980 58987 1990 69874 2000 70025 2010 80145 2022 88458 Fonte escopo do projeto 21 Linhas de tendência As estimativas do crescimento demográfico foram levantadas por meio da linha de tendência linear gráfico 1 da linha de tendência polinomial de 2º grau gráfico 2 e da linha de tendência logarítmica gráfico 3 4 Gráfico 1 Linha de tendência linear Fonte os autores Gráfico 2 Linha de tendência polinomial de 2º grau Fonte os autores 5 Gráfico 3 Linha de tendência logarítmica Fonte os autores 22 Crescimento geométrico O crescimento populacional pelo método geométrico é dado pelas equações 1 e 2 𝑃𝑡 𝑃0 𝑒𝑘𝑡𝑡0 Eq 1 𝑘 𝑙𝑛𝑃 𝑙𝑛𝑃0 𝑡 𝑡0 Eq 2 Para determinar o coeficiente k foram utilizados os dados do ano de 2022 levando o ano de 1960 como referência P0 e t0 𝑘 𝑙𝑛88458 𝑙𝑛42698 2022 1960 001175 Portanto a fórmula usada para determinar a população é dada pela equação 3 Numa análise linear do método este apresentou um coeficiente de determinação R² de 0982 como mostra o gráfico 4 𝑃𝑡 42698 𝑒001175𝑡1960 Eq 3 6 Gráfico 4 Crescimento geométrico Fonte os autores Analisando os quatro métodos diferentes optouse por utilizar o método da linha de tendência polinomial de 2º grau pois esse modelo apresentou o maior valor de coeficiente de determinação R² 0984 Por fim a projeção demográfica nos horizontes de projeto foram apresentados na tabela 2 Tabela 2 Estimativa de população nos horizontes de projeto Ano População hab 2022 88458 2032 91786 2042 97267 Fonte os autores 7 3 ESTUDO DO USO E OCUPAÇÃO DO SOLO A cidade de Moringa foi subdividida em quatro zonas zona comercial zona industrial zona residencial de alto padrão e zona residencial de baixomédio padrão O zoneamento está representado na figura 1 Figura 1 Zoneamento da cidade de Moringa Fonte os autores Levantouse para cada zona as áreas o comprimento da rede coletora e a população para cada horizonte de projeto tabela 3 A distribuição populacional para cada zona foi adotada pelos autores 8 Tabela 3 Área comprimento da rede coletora e população por zona Zona Área m² Comprimento de rede Distribuição População m km 2022 2032 2042 Comercial 1041904869 260718 2607 15 13269 13768 14590 Industrial 2853637080 644475 6445 10 8846 9179 9727 Residencial alto padrão 1979957351 324272 3243 25 22115 22946 24317 Residencial baixo médio padrão 2866101700 632700 6327 50 44229 45893 48633 Fonte os autores Por fim calculouse a densidade populacional e o comprimento de rede coletora por unidade de área para final de plano tabela 4 Tabela 4 Densidade populacional e comprimento da rede coletora por unidade de área Zona Densidade populacional habm² Comprimento de rede por unidade de área mm² Comercial 014003 0025023206 Industrial 003409 0022584336 Residencial alto padrão 012281 0016377727 Residencial baixomédio padrão 016968 0022075281 Fonte os autores 4 CÁLCULO DAS CONTRIBUIÇÕES DE VAZÃO 41 Demanda de consumidores especiais e singulares Para calcular o consumo provável de água dividimos em consumidores em especiais e singulares Sendo consumidores especiais 01 rodoviária 01 prefeitura 01 fórum 03 hospitais 09 escolas 05 creches 03 universidades 08 praças 02 centros de recreação e lazer 04 clubes esportivos 01 cemitério 04 hotéis 05 edifícios comerciais 20 restaurantes 08 postos de gasolina Já os consumidores singulares 01 lavanderia Para melhor exemplificar construiuse uma tabela com as singularidades pertencentes a cada zona para que assim fosse possível calcular Qc que é a soma das vazões singulares e 9 especiais de início de plano e Qf que é a soma das vazões singulares e especiais de final de plano Tabela 5 Consumidores por zona Singularidades Zona Comercial Zona Industrial Zona Alto Padrão Zona Baixo Médio Padrão Rodoviária 1 Prefeitura 1 Fórum 1 Hospitais 1 1 1 Escolas 1 3 5 Creches 2 3 Universidades 2 1 Praças 1 2 3 2 Centros de recreação e lazer 1 1 Clubes esportivos 2 2 Cemitério 1 Hotéis 2 2 Edifícios comerciais 5 Restaurantes 9 3 5 3 Postos de gasolina 3 2 2 1 Lavanderia 1 Vazão Total Qci Ls 2672 0881 3139 2520 Vazão Total Qcf Ls 2938 0969 3451 2771 Fonte os autores Rodoviária 𝐶 𝑞𝑛𝑡 𝑑𝑒 𝑟𝑜𝑑𝑜𝑣𝑖á𝑟𝑖𝑎𝑠 𝑥 𝐶𝑜𝑛𝑠𝑢𝑚𝑜 𝑝𝑜𝑟 𝑝𝑒𝑠𝑠𝑜𝑎 𝑥 𝑛º 𝑑𝑒 𝑝𝑒𝑠𝑠𝑜𝑎𝑠 Quantidade de rodoviárias 1 Consumo por pessoa 25 Ldia ou 075 m³mês N de pessoas 70 Consumo 5250 m³mês Prefeitura 𝐶 𝑞𝑛𝑡 𝑑𝑒 𝑝𝑟𝑒𝑓𝑒𝑖𝑡𝑢𝑟𝑎𝑠 𝑥 𝐶𝑜𝑛𝑠𝑢𝑚𝑜 𝑝𝑜𝑟 𝑝𝑒𝑠𝑠𝑜𝑎 𝑥 𝑛º 𝑑𝑒 𝑝𝑒𝑠𝑠𝑜𝑎𝑠 Quantidade de prefeituras 1 Consumo por pessoa 50 Ldia ou 15 m³mês N de pessoas 150 10 Consumo 22500 m³mês Fórum 𝐶 𝑞𝑛𝑡 𝑑𝑒 𝑓ó𝑟𝑢𝑛𝑠 𝑥 𝐶𝑜𝑛𝑠𝑢𝑚𝑜 𝑝𝑜𝑟 𝑝𝑒𝑠𝑠𝑜𝑎 𝑥 𝑛º 𝑑𝑒 𝑝𝑒𝑠𝑠𝑜𝑎𝑠 Quantidade de fóruns 1 Consumo por pessoa 50 Ldia ou 15 m³mês N de pessoas 30 Consumo 4500 m³mês Hospitais 𝐶 𝑞𝑛𝑡 𝑑𝑒 ℎ𝑜𝑠𝑝𝑖𝑡𝑎𝑖𝑠 𝑥 29 𝑥 𝑛º 𝑑𝑒 𝑓𝑢𝑛𝑐𝑖𝑜𝑛á𝑟𝑖𝑜𝑠 118 𝑥 𝑛º 𝑑𝑒 𝑏𝑎𝑐𝑖𝑎𝑠 25 𝑥 𝑛º 𝑑𝑒 𝑙𝑒𝑖𝑡𝑜𝑠 280 Quantidade de hospitais 3 N de funcionários 170 N de bacias 125 N de leitos 140 Consumo 779400 m³mês Escolas 𝐶 𝑞𝑛𝑡 𝑑𝑒 𝑒𝑠𝑐𝑜𝑙𝑎𝑠 𝑥 281 00191 𝑥 á𝑟𝑒𝑎 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 𝑐𝑜𝑛𝑠𝑡𝑟𝑢í𝑑𝑎 285 𝑥 𝑛º 𝑑𝑒 𝑏𝑎𝑐𝑖𝑎𝑠 437 𝑥 𝑛º 𝑑𝑒 𝑑𝑢𝑐ℎ𝑎𝑠𝑐ℎ𝑢𝑣𝑒𝑖𝑟𝑜𝑠 0430 𝑥 𝑣𝑜𝑙𝑢𝑚𝑒 𝑑𝑎𝑠𝑝𝑖𝑠𝑐𝑖𝑛𝑎𝑠 105 𝑥 𝑛º 𝑑𝑒 𝑓𝑢𝑛𝑐𝑖𝑜𝑛á𝑟𝑖𝑜𝑠 Quantidade de escolas 9 Área total construída 3500 m² N de bacias 20 N de duchaschuveiros 5 Volume das piscinass 0 N de funcionários 35 Consumo 138915 m³mês Creches 𝐶 𝑞𝑛𝑡 𝑑𝑒 𝑐𝑟𝑒𝑐ℎ𝑒𝑠 𝑥 596 𝑥 á𝑟𝑒𝑎 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 𝑐𝑜𝑛𝑠𝑡𝑟𝑢í𝑑𝑎00417 𝑥 𝑛º 𝑑𝑒 𝑏𝑎𝑐𝑖𝑎𝑠 𝑥 𝑛º 𝑑𝑒 𝑣𝑎𝑔𝑎𝑠 𝑜𝑓𝑒𝑟𝑒𝑐𝑖𝑑𝑎𝑠0352 Quantidade de creches 5 11 Área total construída 2000 m² N de bacias 15 N de vagas oferecidas 230 Consumo 71975 m³mês Universidades 𝐶 𝑞𝑛𝑡 𝑑𝑒 𝑓𝑎𝑐𝑢𝑙𝑑𝑎𝑑𝑒𝑠 𝑥 347 0168 𝑥 á𝑟𝑒𝑎 𝑑𝑒 𝑗𝑎𝑟𝑑𝑖𝑚 0724 𝑥 𝑛º 𝑑𝑒 𝑣𝑎𝑔𝑎𝑠 𝑑𝑒 𝑒𝑠𝑡𝑎𝑐𝑖𝑜𝑛𝑎𝑚𝑒𝑛𝑡𝑜 00246 𝑥 𝑛º 𝑑𝑒 𝑣𝑎𝑔𝑎𝑠 𝑜𝑓𝑒𝑟𝑒𝑐𝑖𝑑𝑎𝑠 206 𝑥𝑛º 𝑑𝑒 𝑏𝑎𝑐𝑖𝑎𝑠 0368 𝑥 𝑛º 𝑑𝑒 𝑓𝑢𝑛𝑐𝑖𝑜𝑛á𝑟𝑖𝑜𝑠 Quantidade de faculdades 3 Área de jardim 500 m² N de vagas de estacionamentos 55 N de vagas oferecidas 1220 N de bacias 30 N de funcionários 60 Consumo 81724 m³mês Praças 𝐶 𝑞𝑛𝑡 𝑝𝑟𝑎ç𝑎𝑠 𝑥 𝐶𝑜𝑛𝑠𝑢𝑚𝑜 𝑝𝑜𝑟 𝑚² 𝑥 á𝑟𝑒𝑎 𝑚é𝑑𝑖𝑎 𝑑𝑒 𝑝𝑟𝑎ç𝑎 Quantidade de praça 8 Consumo por m² 15 Ldia ou 0045 m³mês Área média de praça 620 m² Consumo 22320 m³mês Centros de recreação e lazer 𝐶 𝑞𝑛𝑡 𝑑𝑒 𝑐𝑒𝑛𝑡𝑟𝑜𝑠 𝑑𝑒 𝑟𝑒𝑐𝑟𝑒𝑎çã𝑜 𝑒 𝑙𝑎𝑧𝑒𝑟 𝑥 26 𝑥 𝑛º 𝑑𝑒 𝑐ℎ𝑢𝑣𝑒𝑖𝑟𝑜𝑠 𝑐𝑜𝑛𝑠𝑢𝑚𝑜 𝑝𝑜𝑟 𝑚² 𝑥 á𝑟𝑒𝑎 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 𝑑𝑒 𝑗𝑎𝑟𝑑𝑖𝑚 Quantidade de centros de recreação e lazer 2 N de chuveiros 15 Consumo por m² 15 Ldia ou 0045 m³mês Área total de jardim 1470 m² Consumo 91230 m³mês Clubes esportivos 𝐶 𝑞𝑛𝑡 𝑑𝑒 𝑐𝑙𝑢𝑏𝑒𝑠 𝑒𝑠𝑝𝑜𝑟𝑡𝑖𝑣𝑜𝑠 𝑥 26 𝑥 𝑛º 𝑑𝑒 𝑐ℎ𝑢𝑣𝑒𝑖𝑟𝑜𝑠 Quantidade de clubes esportivos 4 12 N de chuveiros 25 Consumo 260000 m³mês Cemitério 𝐶 𝑞𝑛𝑡 𝑑𝑒 𝑐𝑒𝑚𝑖𝑡é𝑟𝑖𝑜𝑠 𝑥 𝐶𝑜𝑛𝑠𝑢𝑚𝑜 𝑝𝑜𝑟 𝑝𝑒𝑠𝑠𝑜𝑎 𝑥 𝑛º 𝑑𝑒 𝑝𝑒𝑠𝑠𝑜𝑎𝑠 Quantidade de cemitérios 1 Consumo por pessoa 25 Ldia ou 075 m³mês N de pessoas 15 Consumo 1125 m³mês Hotéis 𝐶 𝑞𝑛𝑡 𝑑𝑒 ℎ𝑜𝑡é𝑖𝑠 𝑥 298 00353 𝑥 á𝑟𝑒𝑎 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 𝑐𝑜𝑛𝑠𝑡𝑟𝑢í𝑑𝑎 299 𝑥 𝑛º 𝑑𝑒 𝑙𝑒𝑖𝑡𝑜𝑠 𝑜𝑐𝑢𝑝𝑎𝑑𝑜𝑠 489 𝑥 𝑏𝑎𝑟𝑠𝑖𝑚𝑛ã𝑜 296 𝑥 𝑛º 𝑑𝑒 𝑣𝑎𝑔𝑎𝑠 𝑑𝑒 𝑒𝑠𝑡𝑎𝑐𝑖𝑜𝑛𝑎𝑚𝑒𝑛𝑡𝑜 543 𝑥 𝑣𝑜𝑙𝑢𝑚𝑒 𝑑𝑒 𝑝𝑖𝑠𝑐𝑖𝑛𝑎𝑠 Quantidade de hotéis 4 Área total construída 1325 m² Nº de leitos ocupados 90 Possui bar 1 Nº de vagas de estacionamento 30 Volume de piscinas 50 m³ Consumo 278109 m³mês Edifícios comerciais 𝐶 𝑞𝑛𝑡 𝑑𝑒 𝑒𝑑 𝑐𝑜𝑚𝑒𝑟𝑐𝑖𝑎𝑖𝑠 𝑥 00615 𝑥 á𝑟𝑒𝑎 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 𝑐𝑜𝑛𝑠𝑡𝑟𝑢í𝑑𝑎 Quantidade de edifícios comerciais 5 Área total construída 2800 m² Consumo 86100 m³mês Restaurantes 𝐶 𝑞𝑛𝑡 𝑑𝑒 𝑟𝑒𝑠𝑡𝑎𝑢𝑟𝑎𝑛𝑡𝑒𝑠 𝑥 75 𝑥 𝑛º 𝑑𝑒 𝑓𝑢𝑛𝑐𝑖𝑜𝑛á𝑟𝑖𝑜𝑠 84 𝑥 𝑛 𝑑𝑒 𝑏𝑎𝑐𝑖𝑎𝑠 Quantidade de restaurantes 20 N de funcionários 12 N de bacias 10 Consumo 348000 m³mês Postos de gasolina 𝐶 𝑞𝑛𝑡 𝑑𝑒 𝑝𝑜𝑠𝑡𝑜𝑠 𝑥 188 122 𝑥 𝑛º 𝑑𝑒 𝑓𝑢𝑛𝑐𝑖𝑜𝑛á𝑟𝑖𝑜𝑠 355 𝑛º 𝑑𝑒 𝑏𝑖𝑐𝑜𝑠 𝑝𝑎𝑟𝑎 𝑎𝑏𝑎𝑠𝑡𝑒𝑐𝑖𝑚𝑒𝑛𝑡𝑜 13 Quantidade de postos 8 Nº de funcionários 6 Nº de bicos para abastecimento 6 Consumo 56560 m³mês Lavanderia industrial 𝐶 𝑞𝑛𝑡 𝑙𝑎𝑣𝑎𝑛𝑑𝑒𝑟𝑖𝑎𝑠 𝑥 002𝑥 𝑛º 𝑟𝑜𝑢𝑝𝑎𝑠 𝑙𝑎𝑣𝑎𝑑𝑎𝑠 Quantidade de Lavanderias 1 Nº Roupas lavadas 70000 Consumo 140000 m³mês Tabela 6 Vazão para cada consumidor Consumidores Consumo médio m³mês Consumo por unidade Ls Rodoviária 5250 0020 Prefeitura 22500 0087 Fórum 4500 0017 Hospitais 779400 1002 Escolas 138915 0060 Creches 71975 0056 Universidades 81724 0105 Praças 22320 0011 Centros de recreação e lazer 91230 0176 Clubes esportivos 260000 0251 Cemitério 1125 0004 Hotéis 278109 0268 Edifícios comerciais 86100 0066 Restaurantes 348000 0067 Postos de gasolina 56560 0027 Lavanderia 140000 0540 Consumo total 2387708 276 Fonte os autores 42 Vazão per capita A vazão per capita está relacionada à quantidade média de esgoto sanitário gerada por cada indivíduo proporcionalmente ligada à quantidade de água utilizada por ele Esta vazão é variável e dependente de muitos fatores como hábitos higiênicos e culturais renda familiar 14 instalações e equipamentos hidráulicosanitários valor da tarifa temperatura média da região tipo e índice da industrialização local entre outros Com base nesses fatores sabese que em grandes centros onde há maior concentração populacional e de comércios consequente há maior consumo de água e geração de esgoto O consumo efetivo per capita deve ser considerado sem incluir as perdas de água já a contribuição per capita de esgoto é o consumo de água efetivo per capita multiplicado pelo coeficiente de retorno Tabela 7 Coeficientes e grandezas para cálculos Coeficiente de retornoágua c 08 Coeficiente do dia de maior consumo K1 12 Coeficiente da hora de maior consumo K2 15 Relação entre a vazão mínima e média diária anual K3 05 Taxa de contribuição de infiltração TI Lskm 05 População em 2022 hab 88458 População estimada em 2042 hab 97267 Consumo médio diário por habitante q Lhabdia 225 Fonte os autores 43 Vazão doméstica de início e final de plano A vazão doméstica de esgotos é determinada a partir da vazão de água da respectiva localidade É usualmente calculada em função da população de projeto e do valor de consumo médio diário de água de um indivíduo Sendo a vazão doméstica é a quantidade de vazão de esgoto gerada por determinada população de um local provenientes dos domicílios bem como de atividades comerciais e institucionais A vazão doméstica de início e final de plano foi calculada pelo Q médio de início e final de plano como apresentado abaixo A equação da vazão doméstica de início de plano é dada por Q𝑚𝑒𝑑𝑖𝐶𝑃𝑖𝑞 86400 Eq 4 Onde C é o coeficiente de retorno 08 Pi é a população inicial de plano hab e q é o consumo per capita efetivo inicial Ld hab A equação da vazão doméstica de final de plano é obtida por 𝑄 𝑚𝑒𝑑𝑓𝐶𝑃𝑓𝑞 86400 15 Eq 5 Onde C é o coeficiente de retorno 08 Pf é a população final de plano hab e q é o consumo per capita efetivo inicial Ld hab O coeficiente de retorno C é o volume de esgotos recebido na rede coletora volume água efetivo fornecido à população Conforme NBR 9649 adotouse o valor de 80 para o coeficiente de retorno Já a população inicial Pi corresponde a população de 2022 e a população final Pf corresponde a população de 2042 Os resultados obtidos para a vazão por zoneamento estão expressos na tabela 8 Tabela 8 Vazões domésticas de início e de final de plano Zona Distribuição Vazão doméstica Início de plano Ls Vazão doméstica Final de plano Ls Comercial 15 27643 30396 Industrial 10 18429 20264 Residencial alto padrão 25 46072 50660 Residencial baixomédio padrão 50 92144 101319 Fonte os autores 44 Vazão de infiltração As redes de esgotos podem ser construídas acima ou abaixo do lençol freático a infiltração de água subterrânea nos sistemas de esgotamento ocorre principalmente quando estes estão assentados abaixo do nível do lençol freático ou devido às excessivas chuvas sazonais As águas de infiltração são águas subterrâneas que penetram indesejavelmente nas canalizações da rede coletora de esgotos por diversos meios como NA do lençol freático tipo de solo material da tubulação tipo de junta qualidade de assentamento dos tubos De acordo com a NBR 9649 a taxa de infiltração varia entre 005 e 10 lskm Para o presente trabalho o valor adotado foi de 005 lskm A vazão de infiltração inicial de plano é descrita por 𝑄𝑖𝑛𝑓𝑖 𝐿𝑖 𝑇𝑖 Eq 6 Onde Qinfi é a vazão de infiltração inicial de plano Li é o comprimento inicial da rede Ti é a taxa de infiltração 16 Já a vazão de infiltração final do plano é expressa por 𝑄𝑖𝑛𝑓𝑓 𝐿𝑓 𝑇𝑖 Eq 7 Onde Qinff é a vazão de infiltração final de plano Lf é o comprimento final da rede Ti é a taxa de infiltração Tabela 9 Vazões de infiltração de início e de final de plano Zona Compriment o da rede km Vazão de infiltração Início de plano Ls Vazão de infiltração Final de plano Ls Comercial 2607 1304 1304 Industrial 6445 3222 3222 Residencial alto padrão 3243 1621 1621 Residencial baixomédio padrão 6327 3164 3164 Fonte os autores Como o comprimento do início e do final de plano não se alteram já que a cidade não se expandiu territorialmente as vazões também serão as mesmas 45 Taxas de contribuição para cálculo das redes coletoras simples Para determinar a taxa de contribuição por unidade de comprimento de início de plano para os zoneamentos utilizouse a seguinte equação 𝑇𝑥𝑖 𝑘2 𝑄𝑚𝑒𝑑𝑖 𝐿𝑖 𝑇𝑖𝑛𝑓 Eq 8 Onde Txi é a taxa de contribuição de início de plano em lskm K2 é o coeficiente da hora de maior consumo 15 NBR 9649 Qmedi é a vazão média de início de plano Li é o comprimento da rede de início de plano e Tinf é a Taxa de infiltração Por conseguinte realizouse os cálculos para determinar a taxa de contribuição de final de plano por meio da equação 𝑇𝑥𝑓 𝑘1 𝑘2 𝑄𝑚𝑒𝑑𝑓 𝐿𝑓 𝑇𝑖𝑛𝑓 Eq 9 17 Sendo Txf é a taxa de contribuição de final de plano em lskm K1 é o coeficiente do dia de maior consumo 12 NBR 9649 K2 é o coeficiente da hora de maior consumo 15 NBR 9649 Qmedf é a vazão média de final de plano Lf é o comprimento da rede de final de plano e Tinf é a Taxa de infiltração Tabela 10 Taxas de contribuição de início e de final de plano Zona Taxa de contribuição Início de plano Lskm Taxa de contribuição Final de plano Lskm Comercial 17208 22289 Industrial 7512 8882 Residencial alto padrão 22933 29742 Residencial baixomédio padrão 25009 31988 Fonte os autores 46 Vazão de dimensionamento Calculouse a vazão máxima horária para um dia qualquer do início de plano Qi e a vazão máxima de final de plano Qf pelas equações a seguir 𝑄𝑖 𝐾2 𝑄𝑚𝑒𝑑𝑖 𝑄𝑖𝑛𝑓𝑖 𝑄𝑐𝑖 Eq 10 Onde Qi é a vazão máxima horária de início de plano K2 é o coeficiente da hora de maior consumo 15 NBR 9649 Qmedi é a vazão doméstica de início de plano Qinfi é a vazão de infiltração de início de plano e Qci é o somatório das vazões singulares e especiais de início de plano 𝑄𝑓 𝐾1 𝐾2 𝑄𝑚𝑒𝑑𝑓 𝑄𝑖𝑛𝑓𝑓 𝑄𝑐𝑓 Eq11 Sendo Qf é a vazão máxima de final de plano K1 é o coeficiente do dia de maior consumo 12 NBR 9649 K2 é o coeficiente da hora de maior consumo 15 NBR 9649 Qmedf é a vazão doméstica de final de plano Qinff é a vazão de infiltração de final de plano e Qcf é o somatório das vazões singulares e especiais de final de plano 18 Tabela 11 Resumo de cálculos da zona comercial Zona Comercial Li km 2607 Lf km 2607 Qmédi ls 27643 Qmédf ls 30396 Txi lskm 17208 Txf lskm 22289 Qinfi ls 1304 Qinff ls 1304 Qci ls 2672 Qcf ls 2938 Qi ls 45440 Qf ls 58954 Fonte os autores Tabela 12 Resumo de cálculos da zona industrial Zona Industrial Li km 6445 Lf km 6445 Qmédi ls 18429 Qmédf ls 20264 Txi lskm 7512 Txf lskm 8882 Qinfi ls 3222 Qinff ls 3222 Qci ls 0881 Qcf ls 0969 Qi ls 31747 Qf ls 40667 Fonte os autores Tabela 13 Resumo de cálculos da zona residencial alto padrão Residencial Alto Padrão Li km 3243 Lf km 3243 Qmédi ls 46072 Qmédf ls 50660 Txi lskm 22933 Txf lskm 29742 Qinfi ls 1621 Qinff ls 1621 Qci ls 3139 Qcf ls 3451 Qi ls 73868 Qf ls 96260 Fonte os autores Tabela 14 Resumo de cálculos da zona residencial baixomédio padrão Residencial BaixoMédio Padrão Li km 6327 Lf km 6327 Qmédi ls 92144 Qmédf ls 101319 Txi lskm 25009 Txf lskm 31988 Qinfi ls 3164 Qinff ls 3164 Qci ls 2520 Qcf ls 2771 Qi ls 143899 Qf ls 188309 Fonte os autores 19 5 ESTUDO DE CONCEPÇÃO DA REDE Para o traçado da concepção da rede foi realizada uma análise das cotas das curvas de nível para a melhor escolha da peça a ser colocada nos pontos da rede Com isso executouse a locação dos pontos de TIL TL PV e CP em cada esquina ou mudança da direção da rede conforme cada necessidade Após isso foram geradas as locações dos pontos em cada um dos zoneamentos da cidade de Moringa Terminal de Limpeza TL tubo de limpeza que permite a introdução do equipamento de limpeza e substitui o PV no início dos coletores Caixa de Passagem CP câmara sem acesso localizada em curvas e mudanças de declividade Terminal de Inspeção e Limpeza TIL dispositivo não visitável que permite a inspeção e introdução de equipamentos de limpeza utilizado em substituição ao convencional poço de visita PV nas redes coletoras de esgoto devido ao menor custo de aquisição e pelo fato de os trabalhadores não terem contato com o material residual Poço de Visita PV É semelhante ao TIL porém coleta maiores vazões logo ele possui tubulações com diâmetros maiores São também conhecidos popularmente como bueiros são instalações subterrâneas que permitem o acesso de pessoas e equipamentos para manutenção das redes de esgoto e por isso devem ser instalados em trechos estratégicos e de fácil acesso No dimensionamento da rede foram colocadas as seguintes quantidades para cada um dos pontos TL 120 TIL 110 PV 7 CP 20 I 21 20 Figura 2 Concepção da rede de coleta de esgoto da cidade de Moringa Fonte os autores 6 COLETORES TRONCO Estes recebem vazões coletadas de todos os coletores de esgotos para direcionálos para o interceptor que destina os efluentes para o emissário 21 Figura 3 Representação de uma rede de coleta de esgoto Fonte Botari 2022 7 INTERCEPTORES Partindo da definição de interceptor pela norma NBR 122072016 esse tem por objetivo a canalização que recebe e o transporte do esgoto tendo como característica a defasagem de contribuições da qual resulta o amortecimento de vazões máximas Para seu dimensionamento quando interceptor de grande porte considerase o efeito do amortecimento das vazões de pico devido ao amortecimento em marcha produzido pelo balanço de volumes no interior dos coletores e a defasagem em marcha decorrente das adições defasadas das contribuições dos coletores tronco 8 PROFUNDIDADE DO COLETOR Tanto a profundidade máxima quanto a mínima dos coletores são um dos fatores que influem no traçado das redes coletoras de esgoto Assim é necessário a análise de alguns fatores como O não aprofundamento da rede coletora segundo a NBR 9649 para atendimento de economia com soleira em cota abaixo do nível da rua Profundidade máxima recomendada de 4 m lembrandose da necessidade de escoramento por ocasião da abertura de valas Quando a profundidade deve ser maior que 4 m necessitando do uso de coletores auxiliares em menor profundidade Variação da profundidade da rede coletora entre 15 e 3 m 22 A profundidade mínima minimorum estabelecida para atender as condições de recobrimento mínimo que o fabricante exige para o material da tubulação empregado deve ser de 09 m para coletores situados na via pública e de 065 m no passeio Realização de sondagens ao longo do traçado da rede coletora Utilizando a equação 12 para a obtenção da profundidade 𝑝 𝑎 𝑖𝐿 ℎ ℎ𝑐 Eq 12 Onde p profundidade mínima do coletor público metros a distância entre geratriz inferior interna do coletor público até a geratriz inferior interna do ramal predial metros i declividade do ramal predial L distância entre o coletor público e a caixa de inspeção metros h desnível entre a via pública e o aparelho sanitário mais desfavorável metros ℎ𝑐 altura da caixa de inspeção 9 SIFÃO INVERTIDO Segundo a Sanepar em projetos de esgotamento sanitário quando há a necessidade de se transpassar rios e córregos galerias e águas pluviais assim como linhas de metrô e cabos de comunicação utilizase o sifão invertido o qual é um conduto rebaixado sob pressão que tem a finalidade de passar por esses obstáculos ou seja é um aprofundamento da tubulação Como é uma obra que tem custo muito elevado e com a necessidade de manutenção constante é importante que seja feito um estudo completo do local antes de projetar e se assim o uso do sifão for a melhor alternativa podese utilizálo A composição do sifão se dá por duas câmaras uma a jusante e uma a montante onde a tubulação fica inserida e apresentam um formato trapezoidal A câmera a montante localizada antes do obstáculo encaminha o fluxo para o sifão de saída onde a câmera a jusante recebe e direciona o fluxo para a tubulação Para que haja um bom funcionamento é necessário que o nível de fluido na câmara de entrada seja superior ao de saída O escoamento é dado por um conduto forçado e os conceitos hidráulicos são aplicados no dimensionamento do sifão Cada câmera possui uma janela de 23 limpeza e manutenção do conjunto que deve ser feita com frequência ou sempre que haja necessidade Sifão dimensionamento considerando a gravidade Equação para perda de carga localizada ℎ𝑙𝑜𝑐 𝛴𝐾𝑖 𝑉2 2 𝑔 Eq 13 Equação para perda de carga distribuída 𝛥𝐻𝐿 𝐾𝐿 𝑉2 2 𝑔 Eq 14 Fórmula universal K 2mm Onde 𝛥𝐻𝐿 perda de carga m V Velocidade Média do escoamento m g aceleração média da gravidade ms² K Rugosidade interna da parede do tubo Fórmula de HazenWillians 𝛥𝐻𝐷 10643 𝑄185 𝐶185 𝐷487 𝐿 Eq 15 Onde C100 𝛥𝐻𝐷 Perda de carga unitária mm Q Vazão m³s² D Diâmetro da tubulação m L Comprimento da tubulação m 24 C Coeficiente de rugosidade V Velocidade ms 10 DIÂMETRO DOS COLETORES O diâmetro dos coletores deve especificados conforme a norma NBR 9649 a qual define que eles devem ser projetados com uma lâmina de água de 75 do diâmetro da tubulação e também estabelece que a tensão trativa deve ser de 01 pascal para que ocorra limpeza dos tubos uma vez ao dia Para que se mantenha os 75 podemos calcular o diâmetro pela seguinte forma com o coeficiente de manning para n00013 Figura 4 Representação da lâmina de água Fonte Botari 2022 Onde Qfmáx 𝑌 𝐷 𝑚á𝑥 075 e n 0013 𝐷 𝑄𝑓 𝐼 00046 0375 Eq 16 Sendo D Diâmetro m 25 Qf Vazão m³s I Declividade de projeto mm Dmin 100 mm NBR 964986 Dmin 150 mm na prática Nessa equação devese entrar com a vazão em m³s resultando em um diâmetro em m o qual deve ser ajustado para o diâmetro comercial DN mais próximo que normalmente é acima do calculado 11 MATERIAIS DAS TUBULAÇÕES Há alguns fatores que influenciam na escolha dos materiais das tubulações como por exemplo Resistência à cargas externas Resistência à abrasão e ao ataque químico Facilidade de transporte Disponibilidade de diâmetros necessários Custo do material Custo de transporte Custo de assentamento A seguir são apresentados alguns tipos de materiais Plásticos e seus derivados PVC PP PE PBA podem ser agrupados em seis principais categorias em relação aos seus constitutivos químicos o polietileno o cloreto de polivinila o acrílico butadienoestireno ABS acetato de celulose hidrocarbonetos fluorados Teflon epóxi poliésteres e fenólicos Destes o cloreto de polivinila PVC é o mais importante para o saneamento em relação à veiculação de esgoto e águas pluviais PRFV Poliéster Reforçado com Fibra de Vidro ou CPRFV tubos centrifugados de poliéster reforçado com fibra de vidros GRE Epóxi Reforçado com Fibra de Vidro Tubos cerâmicos Centro polimérico estes tubos são feitos de uma mistura homogênea de resina de poliéster agregados e microsílica A resina se junta à sílica para criar um material denso e não poroso com excelente resistência à compressão e à flexão Isto apropriado para a 26 aplicação em esgoto sanitários poços de visita e micro túneis Possui alta resistência mecânica Tubos de Concreto e Concreto Armado são classificados como canais uniformes e retilíneos com seção transversal rugosidade das paredes e declividades constantes em cada trecho a ser dimensionado por regime de escoamento permanente e livre 12 TENSÃO TRATIVA O critério da tensão trativa é a tensão tangencial exercida pelo líquido escoando sobre a parede do tubo onde a tensão trativa crítica é o valor mínimo capaz de iniciar o movimento das partículas depositadas nas tubulações Essa é definida como uma tensão mínima necessária para o início do movimento das partículas depositadas nas tubulações de esgoto 𝜎 𝛾 𝑅𝐻 𝐼 Eq 17 Onde 𝜎 é a tensão trativa média Pa 𝑅𝐻 é o raio hidráulico m I é a declividade de projeto da tubulação mm 𝛾 é o peso específico do esgoto 104 𝑁𝑚3 𝑜𝑢 104 𝑘𝑔𝑓𝑚3 Figura 5 Determinação do Raio Hidráulico em função de 𝛾𝐷 Fonte Botari 2022 27 13 DECLIVIDADE Em terrenos planos ou com baixa declividade a implantação e operação da rede coletora pode tornarse bastante onerosa O uso de rede coletora com baixa declividade pode ser uma alternativa desde que seja previsto o emprego do DGD geralmente localizado no início do trecho da rede coletora considerado crítico A declividade do projeto do coletor é estabelecida a partir do conhecimento da declividade mínima recomendada na NBR 9649 e da declividade do terreno Em função da declividade devese evitar Coletores com grandes profundidades diâmetros e extensões Singularidades com profundidade excessiva Estações elevatórias de esgoto em quantidade e em profundidade excessiva Declividade mínima as equações utilizadas para a determinação da equação da declividade mínima são 𝐶 1 𝑛 𝑅𝐻 1 6 Eq 18 Onde C é o coeficiente de Chézy n é o coeficiente de Manning 𝑅𝐻 é o raio hidráulico m 𝑉 𝐶 𝑅𝐻 𝐼 Eq 19 Onde V é a velocidade média do escoamento ms 𝑅𝐻 é o raio hidráulico m I é a declividade da linha de energia mm C é o coeficiente de Chézy Ajuste para 𝜎 1 𝑃𝑎 e n 0013 para diâmetros variando de 100 mm a 400 mm e 𝛾𝐷 075 28 Figura 6 Equações da declividade mínima em função do coeficiente de Manning para tensão trativa de 15 Pa Fonte Botari 2022 Figura 7 Valores do Coeficiente de Manning n Fonte Botari 2022 29 Figura 8 Valores do Coeficiente de Manning n em relação ao material dos condutos Fonte Botari 2022 Declividade máxima 𝐼𝑚á𝑥 465 𝑄𝑓 2 3 Eq 20 Onde 𝐼𝑚á𝑥 é a declividade máxima mm 𝑄𝑓 é a vazão final Ls 14 VELOCIDADE CRÍTICA Conforme a norma ABNT NBR 96461986 quando a velocidade final é superior à velocidade crítica a maior lâmina admissível deve ser 50 do diâmetro do coletor de modo que assegure a ventilação do trecho A velocidade crítica é encontrada através da equação 𝑉𝑐 6𝑔 𝑅𝐻12 Eq 21 Onde g é a aceleração da gravidade 𝑚𝑠2 𝑅𝐻 é o raio hidráulico m 15 ESTAÇÃO ELEVATÓRIA Também conhecida como EEE a estação elevatória de esgoto é um equipamento que tem por finalidade encaminhar os efluentes sanitários até a rede de coleta de esgoto ou estação de tratamento Ele utiliza motobombas submersíveis hidráulicas definidas conforme a vazão 30 sendo máxima ou mínima e alguns outros critérios que devem ser projetados conforme a necessidade do local Seu uso é empregado em situações onde não há um bom escoamento e os efluentes têm dificuldades para circular no fluxo da rede As estações são colocadas e projetadas conforme o sistema de Tratamento sendo que são importantes no funcionamento e trazem benefícios e melhorias no processo A projeção deve ser feita de forma eficiente e os equipamentos utilizados devem ser de qualidade para que seja resistente com o passar dos anos e evite manutenções A norma que delimita as especificações para o projeto é a NBR 12208 que descreve a forma adequada de se fazer um projeto hidráulico para estações elevatórias de esgoto Uma estação elevatória será alocada no final da rede coletora recalcando no início de plano uma vazão de 325547 Ls e no final de plano uma vazão de 413789 Ls do emissário após o interceptor 21 até a estação de tratamento de esgoto ETE A linha de recalque terá um comprimento total de 6000 metros Os conjuntos instalados serão acionados de forma alternada controlados por um painel de controle e os equipamentos serão protegidos No caso de uma falha no conjunto a ser acionado um outro conjunto reserva deverá entrar em funcionamento automaticamente A rotina de funcionamento da bomba é alterada em função da manutenção preventiva estabelecida pelo fabricante ou seja um dos conjuntos será acionado seguidas vezes enquanto o outro estiver em manutenção Foi considerada para o dimensionamento uma vazão máxima horária para fim de plano de 384190 Ls Utilizando a fórmula de Bresse temse que 𝐷 12𝑄 120384190 𝐷 700 𝑚𝑚 Para estações elevatórias com bombas operando alternadamente utilizase a seguinte equação 𝑉 𝑄𝑇 8 Eq 22 Adotando um tempo de ciclo de 10 minutos ou seja 6 partidas por hora para os conjuntos moto bomba Utilizase a vazão de 384190Ls ou 23051 m³min 𝑉 𝑄 𝑇 8 23051 10 8 𝑉 28814 𝑚³ 31 Para cálculo da profundidade adotase um anel préfabricado de diâmetro igual a 400 metros Sabendo que o volume é de 28814 m³ encontrase a profundidade mínima necessária ℎ 𝑉 𝐴 28814 𝜋 2002 ℎ 229 𝑚 O nível máximo de operação está situado 30 cm abaixo da geratriz inferior da tubulação de alimentação da estação elevatória e o nível mínimo de operação será definido a 50 cm acima do fundo da elevatória Portanto será acrescido 80 cm à profundidade da estação elevatória totalizando 310 metros de profundidade Por fim o volume efetivo da elevatória é de 𝑉𝑒𝑓 𝜋 2002 310 𝑉𝑒𝑓 3896 𝑚³ A geratriz inferior do emissário afluente à estação elevatória se encontra na cota de 710100 metros Deixase uma folga entre o nível máximo do poço de sucção e a cota de chegada do emissário de 030 metros O esgoto será recalcado para a cota de 712500 metros na estação de tratamento de esgoto Então o desnível geométrico será de 𝐻𝑔 712500 710100 030 310 𝐻𝑔 580 𝑚 A perda de carga localizada no recalque será dada pela equação 14 para uma tubulação de polietileno de alta densidade PEAD o coeficiente K corresponde a 02 𝛥𝐻𝐿 𝐾 𝑉2 2 𝑔 𝛥𝐻𝐿 02 0384190 𝜋 03502 2 2 981 𝛥𝐻𝐿 00102 𝑚 A perda de carga distribuída foi calculada por HazenWillians equação 15 para a tubulação de PEAD C 140 𝛥𝐻𝐷 10643 𝑄185 𝐶185 𝐷487 𝐿 𝛥𝐻𝐷 10643 0384190185 140185 0700487 6000 𝛥𝐻𝐷 00662 𝑚 32 Portanto a altura manométrica total será de 𝛥𝐻 580 00102 00662 𝛥𝐻 5876 𝑚 Para determinar o modelo da bomba a ser empregado no recalque da estação elevatória foi utilizado um catálogo da KSB São conhecidas as vazões de recalque 384190 Ls ou 1383 m³h ou seja três bombas elevando 461 m³h de esgoto e a altura manométrica total de 5876 m Figura 9 Catálogo KSB Meganorm 1750 rpm Fonte Catálogo KSB Meganorm O modelo de bomba selecionado foi a KSB Meganorm 150200 1750 rpm Usando as especificações da tabela fornecidas pelo catálogo figura 10 e figura 11 definiuse o rotor de 218173 eficiência de aproximadamente 77 e a potência de 15 hp 33 Figura 10 Rotor e eficiência KSB Meganorm 150200 1750 rpm Fonte Catálogo KSB Meganorm Figura 11 Potência KSB Meganorm 150200 1750 rpm Fonte Catálogo KSB Meganorm 34 16 ESTAÇÃO DE TRATAMENTO DE ESGOTO O sistema de esgotamento sanitário pode ser definido como um conjunto de instalações e serviços para que o transporte o tratamento a coleta e a disposição final do esgoto possam ser proporcionados de forma adequada à comunidade de modo que o meio ambiente seja preservado Para se estimar a vazão em projetos de dimensionamento das estações de tratamento ETEs devese dar maior enfoque do que em projetos de sistema de esgoto Isso se deve ao fato de que em sistemas de coleta de esgoto os diâmetros adotados são os comerciais e os equipamentos são dimensionados conforme sua aplicação Com o intuito de determinar a carga afluente correspondente à estação de tratamento de esgoto que se refere a quantidade de poluente em massa por unidade de tempo Temse A carga afluente em relação a população e a carga expressa em kgd 𝐶𝑎𝑟𝑔𝑎𝐴𝐹𝐿𝑈𝐸𝑁𝑇𝐸 𝑝𝑜𝑝𝑢𝑙𝑎çã𝑜 𝑥 𝑐𝑎𝑟𝑔𝑎 𝑝𝑒𝑟 𝑐𝑎𝑝𝑡𝑎 100 Eq23 Onde População é expressa em habitantes Carga per capta é expressa em ghab x d E a carga afluente em relação a concentração e a vazão também expressa em kgd 𝐶𝑎𝑟𝑔𝑎𝐴𝐹𝐿𝑈𝐸𝑁𝑇𝐸 𝑐𝑜𝑛𝑐𝑒𝑛𝑡𝑟𝑎çã𝑜 𝑥 𝑣𝑎𝑧ã𝑜 1000 Eq 24 Onde Concentração é expressa em gm³ Vazão é expressa em m³s 35 17 REFERÊNCIAS ASSOCIAÇÃO BRASILEIRA DE NORMAS TÉCNICAS NBR 9648 Estudo de concepção de sistemas de esgoto sanitário Rio de Janeiro RJ 19865 p ASSOCIAÇÃO BRASILEIRA DE NORMAS TÉCNICAS NBR 9649 Projeto de redes coletoras de esgoto sanitário Rio de Janeiro RJ 1986 7 p FOLHETO de curvas características Disponível em httpwwwufrrjbrinstitutositdengdanielDownloadsMaterialGraduacaoIT20503MC A274042444PES55B15Dpdf Acesso em 26 de março de 2022 NUVOLARI Ariovaldo Esgoto sanitário coleta transporte tratamento e reuso agrícola 2 ed rev Atualizada e ampli São Paulo Blucher 2011 BOTARI Alexandre Dimensionamento da rede de esgoto sanitária 2021 30 p Notas de aula BOTARI Alexandre Concepção da rede de esgoto sanitária 2021 21 p Notas de aula BOTARI Alexandre Interceptores de esgoto sanitário 2021 9 p Notas de aula ANEXO A PLANILHA DE DIMENSIONAMENTO DA REDE COLETORA DE ESGOTO DA CIDADE DE MORINGA PLANILHA DE CÁLCULO HIDRÁULICO SISTEMAS DE ESGOTOS SANITÁRIOS CÁLCULO DATA FOLHA VERIFICADO mar22 0119 Taxa de Contrdo Vazão a Vazão a Cota do Cota do Prof do Lâmina Prof da Vi Contr Lin Trecho Montante Jusante Terreno Coletor Coletor Líquida Singular ms Tensão Vc observações PVm PVj Extensão l s km l s l s l s Diâmetro Declividade m m m YD a Jusante Trativa Trecho m Inicial Inicial Inicial Inicial mm mm Inicial Inicial Inicial Inicial m Vf Pa ms Final Final Final Final Final Final Final Final ms TL2 4767 7512 0358 0000 0358 150 01028 779800 778700 1100 012 124 1166 200 CP1 8882 0423 0000 0423 774900 773800 1100 012 124 CP1 1753 7512 0132 0358 0490 150 00742 774900 773800 1100 013 111 905 208 TIL1 8882 0156 0423 0579 773600 772500 1100 013 111 TIL1 3125 7512 0235 0490 0724 150 00992 773600 772500 1100 012 123 1134 201 TIL2 8882 0278 0579 0857 770500 769400 1100 012 123 TIL2 5905 7512 0444 0724 1168 150 00085 770500 769400 1100 022 052 167 264 TIL3 8882 0524 0857 1381 770000 768900 1100 022 052 TL1 4662 7512 0350 0000 0350 150 00601 772800 771700 1100 014 103 768 213 TIL3 8882 0414 0000 0414 770000 768900 1100 014 103 TIL3 5476 7512 0411 1518 1930 150 00365 770000 768900 1100 017 093 584 247 TIL10 8882 0486 1795 2282 768000 766900 1100 019 098 TL3 7219 7512 0542 0000 0542 150 00748 778600 777500 1100 013 111 911 207 TIL4 8882 0641 0000 0641 773200 772100 1100 013 111 TL4 3362 7512 0253 0000 0253 150 00416 774600 773500 1100 015 091 578 221 TIL4 8882 0299 0000 0299 773200 772100 1100 015 091 TIL4 4871 7512 0366 0795 1161 150 00636 773200 772100 1100 013 105 804 211 TIL9 8882 0433 0940 1372 770100 769000 1100 013 105 TL5 11375 7512 0854 0000 0854 150 00818 784800 783700 1100 013 115 976 205 TIL7 8882 1010 0000 1010 775500 774400 1100 013 115 TL26 6943 7512 0522 0000 0522 150 00432 778500 777400 1100 015 092 595 221 TIL7 8882 0617 0000 0617 775500 774400 1100 015 092 TIL7 5162 7512 0388 1376 1764 150 00678 775500 774400 1100 014 113 908 226 TIL8 8882 0458 1627 2085 772000 770900 1100 016 119 TL6 10187 7512 0765 0000 0765 150 00560 787700 786600 1100 014 101 727 214 TIL5 8882 0905 0000 0905 782000 780900 1100 014 101 TIL5 7509 7512 0564 0765 1329 150 00879 782000 780900 1100 012 118 1033 206 TIL6 8882 0667 0905 1572 775400 774300 1100 013 120 TIL6 4514 7512 0339 1329 1668 150 00753 775400 774300 1100 014 115 961 220 TIL8 8882 0401 1572 1973 772000 770900 1100 015 121 PLANILHA DE CÁLCULO HIDRÁULICO SISTEMAS DE ESGOTOS SANITÁRIOS CÁLCULO DATA FOLHA VERIFICADO mar22 0219 Taxa de Contrdo Vazão a Vazão a Cota do Cota do Prof do Lâmina Prof da Vi Contr Lin Trecho Montante Jusante Terreno Coletor Coletor Líquida Singular ms Tensão Vc observações PVm PVj Extensão l s km l s l s l s Diâmetro Declividade m m m YD a Jusante Trativa Trecho m Inicial Inicial Inicial Inicial mm mm Inicial Inicial Inicial Inicial m Vf Pa ms Final Final Final Final Final Final Final Final ms TIL8 4308 7512 0324 3432 3756 150 00441 772000 770900 1100 023 121 907 280 TIL9 8882 0383 4058 4441 770100 769000 1100 025 127 TIL9 2746 7512 0206 4916 5123 150 00765 770100 769000 1100 024 161 1597 282 TIL10 8882 0244 5813 6057 768000 766900 1100 026 169 TIL10 5664 7512 0425 7052 7478 150 00530 768000 766900 1100 031 158 1408 317 TIL11 8882 0503 8339 8842 765000 763900 1100 034 165 TIL11 7599 7512 0571 7478 8048 150 00987 765000 763900 1100 028 201 2372 302 I1 8882 0675 8842 9517 757500 756400 1100 030 211 TL7 19014 7512 1428 0000 1428 150 00510 791800 790700 1100 014 097 677 222 TIL12 8882 1689 0000 1689 782100 781000 1100 015 101 TL25 5196 7512 0390 0000 0390 150 00558 785000 783900 1100 014 101 726 214 TIL12 8882 0462 0000 0462 782100 781000 1100 014 101 TIL12 10456 7512 0785 1819 2604 150 00669 782100 781000 1100 017 126 1069 246 TIL13 8882 0929 2150 3079 775100 774000 1100 019 133 TIL13 10685 7512 0803 2604 3407 150 00683 775100 774000 1100 020 138 1223 261 TIL14 8882 0949 3079 4028 767800 766700 1100 021 145 TL33 4149 7512 0312 0000 0312 150 00096 768200 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do Prof do Lâmina Prof da Vi Contr Lin Trecho Montante Jusante Terreno Coletor Coletor Líquida Singular ms Tensão Vc observações PVm PVj Extensão l s km l s l s l s Diâmetro Declividade m m m YD a Jusante Trativa Trecho m Inicial Inicial Inicial Inicial mm mm Inicial Inicial Inicial Inicial m Vf Pa ms Final Final Final Final Final Final Final Final ms TL30 4930 7512 0370 0000 0370 150 02089 771000 769900 1100 010 160 2020 185 TIL16 8882 0438 0000 0438 760700 759600 1100 010 160 TIL16 3821 7512 0287 1442 1729 150 00968 760700 759600 1100 013 127 1186 216 TIL17 8882 0339 1705 2044 757000 755900 1100 014 134 TL29 2391 7512 0180 0000 0180 150 00962 759300 758200 1100 012 122 1107 202 TIL17 8882 0212 0000 0212 757000 755900 1100 012 122 TIL17 10952 7512 0823 1909 2731 150 00575 757000 755900 1100 019 121 970 253 TIL18 8882 0973 2257 3230 750700 749600 1100 020 127 TIL18 18931 7512 1422 9386 10808 150 00227 750700 749600 1100 048 128 833 371 TIL19 8882 1681 11098 12780 746400 745300 1100 053 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Coletor Coletor Líquida Singular ms Tensão Vc observações PVm PVj Extensão l s km l s l s l s Diâmetro Declividade m m m YD a Jusante Trativa Trecho m Inicial Inicial Inicial Inicial mm mm Inicial Inicial Inicial Inicial m Vf Pa ms Final Final Final Final Final Final Final Final ms TL31 7143 7512 0537 0000 0537 150 02100 771000 769900 1100 010 160 2027 185 TIL31 8882 0634 0000 0634 756000 754900 1100 010 160 TL34 5968 22933 1369 0000 1369 150 00503 759000 757900 1100 014 097 669 225 TIL31 29742 1775 0000 1775 756000 754900 1100 015 102 TIL31 12919 7512 0970 25529 26500 200 00526 756000 754900 1100 041 219 2296 410 TIL37 8882 1147 32069 33217 749200 748100 1100 047 232 TL36 4206 22933 0965 0000 0965 150 03091 781000 779900 1100 009 183 2734 177 TIL32 29742 1251 0000 1251 768000 766900 1100 009 183 TL38 5653 22933 1296 0000 1296 150 02123 780000 778900 1100 010 160 2044 189 TIL32 29742 1681 0000 1681 768000 766900 1100 011 166 TIL32 9954 22933 2283 2261 4544 150 00784 768000 766900 1100 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Singular ms Tensão Vc observações PVm PVj Extensão l s km l s l s l s Diâmetro Declividade m m m YD a Jusante Trativa Trecho m Inicial Inicial Inicial Inicial mm mm Inicial Inicial Inicial Inicial m Vf Pa ms Final Final Final Final Final Final Final Final ms TL11 14634 7512 1099 0000 1099 150 00109 791500 790400 1100 021 057 204 257 TIL44 8882 1300 0000 1300 789900 788800 1100 021 057 TIL44 4731 7512 0355 2584 2940 150 00254 789900 788800 1100 024 093 529 281 TIL45 8882 0420 3056 3476 788700 787600 1100 026 097 TL12 13663 7512 1026 0000 1026 150 00117 790300 789200 1100 020 058 215 255 TIL45 8882 1214 0000 1214 788700 787600 1100 020 058 TIL45 4328 7512 0325 3966 4291 150 00173 788700 787600 1100 031 090 461 318 TIL46 8882 0384 4690 5074 788100 786850 1250 034 1250 095 TL13 12800 7512 0961 0000 0961 150 00059 788700 787600 1100 024 045 125 275 TIL46 8882 1137 0000 1137 788100 786850 1250 024 1250 045 TIL46 22765 7512 1710 5253 6963 150 00305 788100 786850 1250 035 1250 127 884 331 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s l s Diâmetro Declividade m m m YD a Jusante Trativa Trecho m Inicial Inicial Inicial Inicial mm mm Inicial Inicial Inicial Inicial m Vf Pa ms Final Final Final Final Final Final Final Final ms TIL58 10314 17208 1775 7196 8971 150 00737 765500 764400 1100 032 187 1973 325 TIL59 22289 2299 9331 11630 757900 756800 1100 036 201 TL72 5618 17208 0967 0000 0967 150 00552 761000 759900 1100 014 100 720 215 TIL59 22289 1252 0000 1252 757900 756800 1100 014 100 TIL59 11212 17208 1929 9938 11867 150 00829 757900 756800 1100 036 211 2436 340 TIL60 22289 2499 12883 15382 748600 747500 1100 041 226 TL77 5502 17208 0947 0000 0947 150 00727 752600 751500 1100 013 110 891 208 TIL60 22289 1226 0000 1226 748600 747500 1100 013 110 TIL60 8087 17208 1392 12814 14206 150 00853 748600 747500 1100 039 224 2682 351 TIL61 22289 1803 16608 18410 741700 740600 1100 045 240 TL94 5240 25009 1310 0000 1310 150 00477 744200 743100 1100 014 095 643 224 TIL61 31988 1676 0000 1676 741700 740600 1100 015 098 TIL61 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s km l s l s l s Diâmetro Declividade m m m YD a Jusante Trativa Trecho m Inicial Inicial Inicial Inicial mm mm Inicial Inicial Inicial Inicial m Vf Pa ms Final Final Final Final Final Final Final Final ms TL49 11166 22933 2561 0000 2561 150 00036 772200 771100 1100 036 044 107 342 TIL73 29742 3321 0000 3321 772900 770700 2200 042 2200 048 TL52 5650 22933 1296 0000 1296 150 00053 772100 771000 1100 025 044 116 285 TIL73 29742 1680 0000 1680 772900 770700 2200 026 2200 045 TIL73 10361 22933 2376 3856 6233 150 00106 772900 770700 2200 044 2200 084 364 366 TIL74 29742 3082 5001 8083 770700 769600 1100 051 089 TL56 3548 22933 0814 0000 0814 150 00282 772000 770900 1100 016 079 427 231 CP14 29742 1055 0000 1055 771000 769900 1100 016 079 CP14 4920 17208 0847 0814 1660 150 00061 771000 769900 1100 025 047 135 296 TIL74 22289 1097 1055 2152 770700 769600 1100 029 051 TIL74 10330 17208 1778 7893 9670 150 00649 770700 769600 1100 034 182 1841 334 TIL75 22289 2302 10235 12537 764000 762900 1100 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Jusante Trativa Trecho m Inicial Inicial Inicial Inicial mm mm Inicial Inicial Inicial Inicial m Vf Pa ms Final Final Final Final Final Final Final Final ms TL105 7546 25009 1887 0000 1887 150 00477 735700 734600 1100 016 102 712 242 TIL95 31988 2414 0000 2414 732100 731000 1100 018 110 TIL95 5634 25009 1409 18577 19986 150 01367 732100 731000 1100 041 291 4485 358 TIL96 31988 1802 23905 25707 724400 723300 1100 047 311 TL114 7604 25009 1902 0000 1902 150 00631 729200 728100 1100 015 113 888 235 TIL96 31988 2432 0000 2432 724400 723300 1100 017 121 TIL96 5204 25009 1301 21888 23189 150 01422 724400 723300 1100 044 308 4911 366 TIL97 31988 1665 28140 29804 717000 715900 1100 051 328 TL116 7599 25009 1900 0000 1900 150 00500 720800 719700 1100 016 104 741 242 TIL97 31988 2431 0000 2431 717000 715900 1100 018 112 TIL97 4998 25009 1250 25090 26340 150 00660 717000 715900 1100 060 238 2751 398 I8 31988 1599 32235 33834 713700 712600 1100 072 249 TL63 6178 25009 1545 0000 1545 150 01408 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Diâmetro Declividade m m m YD a Jusante Trativa Trecho m Inicial Inicial Inicial Inicial mm mm Inicial Inicial Inicial Inicial m Vf Pa ms Final Final Final Final Final Final Final Final ms TL102 5286 25009 1322 0000 1322 150 00511 733000 731900 1100 014 097 678 222 TIL107 31988 1691 0000 1691 730300 729200 1100 015 101 TIL107 10858 25009 2715 6001 8717 150 00700 730300 729200 1100 032 182 1872 324 TIL108 31988 3473 7676 11149 722700 721600 1100 036 195 TL85 6206 25009 1552 0000 1552 150 00371 725000 723900 1100 016 088 536 239 TIL108 31988 1985 0000 1985 722700 721600 1100 018 095 TIL108 7479 25009 1870 10269 12139 150 00521 722700 721600 1100 041 179 1700 356 I20 31988 2392 13134 15527 718800 717700 1100 047 191 TL86 6130 25009 1533 0000 1533 150 00962 721900 720800 1100 012 122 1119 214 TIL109 31988 1961 0000 1961 716000 714900 1100 014 132 TL103 15779 25009 3946 0000 3946 150 00602 725500 724400 1100 022 137 1182 278 TIL109 31988 5047 0000 5047 716000 714900 1100 025 148 TIL109 2277 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HIDRÁULICO SISTEMAS DE ESGOTOS SANITÁRIOS CÁLCULO DATA FOLHA VERIFICADO mar22 1919 Taxa de Contrdo Vazão a Vazão a Cota do Cota do Prof do Lâmina Prof da Vi Contr Lin Trecho Montante Jusante Terreno Coletor Coletor Líquida Singular ms Tensão Vc observações PVm PVj Extensão l s km l s l s l s Diâmetro Declividade m m m YD a Jusante Trativa Trecho m Inicial Inicial Inicial Inicial mm mm Inicial Inicial Inicial Inicial m Vf Pa ms Final Final Final Final Final Final Final Final ms I11 13301 0000 0000 16880 16880 400 00211 773500 772400 1100 016 130 832 388 PV6 0000 0000 19960 19960 770700 769600 1100 017 136 PV6 14947 0000 0000 16880 16880 400 00027 770700 769600 1100 027 062 166 486 I12 0000 0000 19960 19960 770500 769200 1300 029 1300 065 I12 7185 0000 0000 18190 18190 400 00028 770500 769200 1300 028 1300 065 177 491 I13 0000 0000 21508 21508 770100 769000 1100 030 068 I13 12049 0000 0000 23056 23056 400 00622 770100 769000 1100 014 208 2220 370 I14 0000 0000 27669 27669 764900 761500 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