Revisão para Prova

Coeficiente de empuxo ativo K a tg² 45 φ 2 Coeficiente de empuxo passivo K p tg² 45 φ 2 Cálculo das tensões horizontais Sólo em diferentes condições E h 2 y h 3 Hidrostático E σ h w 2 y h w 3 Sobrecarga E σ n1 h1 y h1 2 Cálculo do empuxo e ponto de aplicação E t E 1 E 2 E 3 E n y Σ E n y n Σ E n E t Sobre solo NA σ 1 K a σ v σ 3 K p σ v Solo sob condição natural σ 1 K a σ v σ 3 K p σ v Solo passivo σ 1 K p σ v 2 c K p σ 3 K p σ v 2 c K a Solo coesivo σ 1 K p σ v 2 c K a σ 3 K p σ v 2 c K p UNIVERSIDADE REGIONAL DO NOROESTE DO RIO GRANDE DO SUL REITORIA CELSO ROSSELAK AV BRASIL 3171 CENTRO CEP 98500000 ERECHIM RS FONE 54 32112000 UNIVERSIDADE REGIONAL DO NOROESTE DO RIO GRANDE DO SUL INSTITUTO DE ENGENHARIA CURSO DE ENGENHARIA CIVIL CAMPUS TUIUTI AVALIAÇÃO DA DISCIPLINA OBRAS DE TERRA P100 DATA 210923 IMPORTANTE ➀ A prova deve ser redigida de forma organizada e coerente empregando tipo de caneta cor e caligrafia legíveis sem emendas ou rasura ➁ O alunoa deve justificar todas as respostas para ter a avaliação e sua nota considerada ➂ É vedado o uso de calculadora e celular ALUNO Vítor Baltit Matich PROFESSOR ANDRÉ LUIZ ZOCK Questão 1 Para os itens apresentados a seguir assinale V para Verdadeiro e F para Falso Justifique as afirmativas falsas F Em uma estrutura de contenção do tipo gravidade quanto maior for o ângulo de atrito interno do solo maior será o empuxo sobre o mesmo ɸ153 V A estrutura em concreto está sujeita a empuxo Fs50 F Talude muito íngreme e mal compactado pode romper o solo V A pressão morta do solo e o muro produzam quando existe uma superfície de deslizamento passivo F Empuxo Passivo é sentido de expandir horizontalmente o solo SO Analisando os principais fatores que influenciam na estabilidade de taludes podemos definir que quanto maior for o ângulo maior será o fator de segurança do talude50 SO Sobrecargas quando aplicadas no pé do talude promovem uma diminuição considerável no fator de segurança do talude diminuem o Fs V Taludes íngremes geralmente apresentam superfícies de ruptura plana enquanto que taludes suaves apresentam segundo superfícies cilíndricas50 V Em taludes de solos argilosos é mais comum ocorrer deslizamentos com superfícies de ruptura plana já em taludes compostos de solos arenosos a superfície de ruptura tende a ser circular e mais profunda 50 Questão 4 a b 15 15 h 62 q 15 QS S 231m 45 15 62 62 32 57 224m 425 b 4 053 QS 25 1D085 s doBnbmp 5 425 1D085 0b3bb 1 7 5 4 38 4338 3356 3356 1 433 3838 ro 005 3108325 3108325 56008 38025 c T S c T 1825 75 3509 053 31083 053 1 15 Fs 145 115 NÃO INSTAVEL 3 15 Fs 145 NÃO OK NÃO INSTAVEL Q Fs c Ts 1825 75 25 7 17 067 15 15 25 171 069 053 77 161 17 225 4 HANT HANT HANT 225 46 153 25 134 25 518 25 134 25 15 33 025 0 53 Ok 2 025 15 Sem NA Ã 225 74e MA313 332dma Questão 2 Para a estrutura de contenção apresentada a seguir responda os itens que seguem a Identifique os empuxos que os esforços atuantes na estrutura apresentadam FS pontos 430 b Calcule o empuxo ativo atuante na estrutura 660 c Desenhe o diagrama de esforços com seus respectivos pontos de aplicação 10 pontos d Represente as resultantes de empuxo ativo e empuxo passivo sobre a estrutura 5 pontos there is a figure of a soil slope with soil layers and forces Questão 3 No trecho de uma rodovia observase a necessidade de monitoramento de um talude estável vs um talude instável Dados preliminares de sondagens realizadas na via paciente indicam uma inclinação muito acentuada e presença de camada instável de 50cm e apresentam uma inclinação de 1115 VH Sobre talude responda a Qual o fator de segurança para o talude apresentado considerando que o referido talude encontrase fora da maciça do talude cortado superfície de ruptura com nível de água a 180m abaixo da superfície do talude 10 pontos 126 b Qual é o fator de segurança para o talude apresentado considerando que o maciço rochoso seja externamente estruturado no talude 10 pontos 109 c Qual seria a espessura desse talude de fim de se considerar em condição estável 10 pontos Hc Nγ114600 1k NR 32 336m Mecânica dos solos Questão 01 a Falsa Para muro em condição ativa o empuxo é Pa 12 γH²Ka sem o coef ativo de Rankine Ka tan²45 φ2 1 sinφ 1 sinφ então quando φ aumenta Ka e Pa diminuem b Verdadeira Condição passiva o muro avança contra o solo que é comprimido lateralmente atingindo a pressão amble σhp Kpσv com Kp tan²45 φ2 c Falsa Em talude simples drenado com solo granular c 0 u 0 FS γz cos²β tan φ γz sinβ cosβ tan φ tan β β aumenta tan β e reduz FS d Falsa Uma sobrecarga vertical q no pé aumenta a tensão normal efetiva σn ao longo da superfície de deslizamento próximo à saída elevando a resistência ao cisalhamento τres c σn tan φ a solicitação que é o componente do peso que desliza não muda FS c σn tanφ T modelizada aumenta Ls para reduzir FS só a sobrecarga aplicada no topo ou crista do talude e falsa A forma da superfície de ruptura depende do tipo de solo e da estratificação e não se é íngrime f falsa Argiloso ruptura rotacionalcircular Arenoso ruptura plana 2 γq 15kNm² Solo 1 04m φ1 33 c1 0 γ1 17kNm³ Solo 2 410m submerso φ2 31 c2 5kPa γsot 25 γ2 γsot γw 25 10 15kNm³ coef de Rankine na calculadora usar radi angular graus Ka1 1 sin33 1 sin33 Ka1 02248 Ka2 1 sin31 1 sin31 Ka2 03201 Kp1 1 sin33 1 sin33 Kp1 33921 Kp2 1 sin31 1 sin31 31240 equivalentes 1 sinφ 1 sinφ tan²45 φ2 eu 12 yw h0² 12 10 6² eu180kNm ysw 4 23 h2 4 23 6 ys 8m OBS esqueça do ponto de aplicação do ep2ef Zp2ef h WNA 2Wbase 3 WNA Wbase trapézio 6 23011 2 51127 3 23011 51127 Zp2ef 338 m Yp2ef 4 Zp2ef 4 338 738 m Resultante Ep 46133 48469 222415 180 Ep335016kNm Ei yi Ei yi 46133 267 12317511 222415 738 16414227 180 8 1440 20353 2 40705 28116 7 196812 yp ΣEiyi Σεi 1231751 16414227 1440 40705 196812 335016 yp 641m abaixo do topo EA 444967 kNm ya 701 Ep 3350 kNm yp 641 m 3 a inclinação 115 tanβ 115 23 β3369 h 5m c 25kPa y 17kNm³ 0 28 tonφ 05317 γw 10kNm³ NA a 18m abaixo da superfície do solo Altura saturada h 18 5 18 32m m 325 m064 FS c y m γw h cos²β tonφ γhcosβ sinβ 25 17 06410 5 cos²3369 ton28 17 5 cos3369 sin3369 FS 113 15 não estável b m 0 FS 25 17 0105 cos3369 ton28 175cos3369mn3369 FS 141 15 não estável c FSmin 15 NA a 18m m h 18 h isolar h considerando FS15 FS c y γw h γw 18 cos²β tonφ γhsinβcosβ h c γw 18 cos²β tonφ γ15 sinβ cosβ y γw cos²β tonφ h 25 10 18 cos3369 ton3369 17 15 sin3369 cos3369 17 10 cos²3369 ton28 h 344 m então para camada ser estável de ter no max Sem o nível dagua m0 FS15 FS c yhcos²β tonφ γhnonβcosβ h c γ 15anoβ cosβ cos² tonφ h 25 17 1504615 06923 05317 h 455m Lo seco