Instalação de Recalque e Máquinas Hidráulicas - Sistemas de Bombeamento

ProfessorLeonidas Pena de Alencar Eng Agrícola e Ambiental MINISTÉRIO DA EDUCAÇÃO UNIVERSIDADE FEDERAL DA GRANDE DOURADOS HIDRÁULICA INSTALAÇÃO DE RECALQUE Máquinas Hidráulicas a motrizes transformam energia hidráulica em energia mecânica aproveitando o potencial hidráulico das quedas hidráulicas São os chamados motores hidráulicos Exemplos roda dágua turbinas hidráulicas etc b geratrizes transformam energia mecânica em energia hidráulica podendose tomar como exemplo de modo geral todas as bombas hidráulicas Máquinas Hidráulicas Sistemas de bombeamento e recalque É o conjunto de tubulações acessórios bombas e motores necessário para transportar água de um ponto localizado a uma cota inferior para outro em cota superior O escoamento somente é possível porque há introdução de energia externa no sistema As bombas transformam energia mecânica recebida de motores em energia hidráulica sob a forma de energias de pressão cinética ou de posição Turbobombas ou Bombas Hidráulicas As turbobombas são compostas por Corpo carcaça é a parte externa que envolve o rotor acondiciona a água e direciona a mesma para a tubulação de recalque Rotor impelidor constituise de um disco provido de pás palhetas que impulsionam a água Eixo de acionamento ligado ao motor transmite a sua força motriz ao rotor causando o movimento rotativo do mesmo Turbobombas ou Bombas Hidráulicas As turbobombas são compostas por Classificação das Turbobombas Há várias maneiras de fazer a classificação das turbobombas Classificação segundo a trajetória do líquido no rotor a Bomba centrífuga pura ou radial O líquido penetra no rotor paralelamente ao eixo sendo dirigido pelas pás para a periferia segundo trajetórias contidas em planos normais ao eixo 90º Obs Este tipo de bomba hidráulica é o mais usado no mundo principalmente para o transporte de água São bombas empregadas para valores relativamente pequenas de vazões em grandes alturas Classificação das Turbobombas a Bomba centrífuga pura ou radial Classificação das Turbobombas Classificação segundo a trajetória do líquido no rotor b Bomba axial a trajetória do fluido se desenvolve em relação ao rotor em direção preponderantemente axial O campo de emprego caracterizase pelo recalque de grandes vazões em pequenas alturas Vídeo funcionamento bombas radiais Classificação das Turbobombas Classificação segundo o número de rotores empregados a Bombas de simples estágio Nela existe apenas um rotor e portanto o fornecimento da energia ao líquido é feito em um único estágio constituído por um único rotor e um difusor conforme apresentado na Figura Classificação das Turbobombas Classificação segundo o número de rotores empregados b Bombas de múltiplos estágios Quando a altura de elevação é grande fazse o líquido passar sucessivamente por dois ou mais rotores fixados ao mesmo eixo e colocados em uma caixa cuja forma permite esse escoamento Sistemas de bombeamento e recalque Quanto à instalação uma bomba pode ser Não afogada ou de sucção positiva a cota de instalação do eixo da bomba encontrase acima do nível dágua do ponto de captação Afogada ou de sucção negativa a cota de instalação do eixo da bomba encontrase abaixo do nível dágua do ponto de captação Bomba submersa a carcaça da bomba encontrase dentro dágua poços bomba sapo bomba anfíbio Sistemas de bombeamento e recalque Quanto à instalação uma bomba pode ser Não afogada Afogada Submersa Instalação de Bombeamento Típica Redução excêntrica Instalação de Bombeamento Típica Curvas ou cotovelos Registro Válvula de retenção Motor Bomba Redução excêntrica Curva longa de 90º Válvula de pé com crivo ALTURA MANOMÉTRICA hgs altura geométrica de sucção hfs perda de carga na tubulação de sucção Hs hgs hfs altura manométrica de sucção hgr altura geométrica de recalque hfr perda de carga no recalque Hr altura manométrica de recalque H Hs Hr altura manométrica total A altura manométrica total representa a energia que a bomba deve fornecer ao fluido representando a soma das alturas geométricas desnível as perdas de carga e também em muitos casos a energia para acionamento de um equipamento com por exemplo um aspersor ALTURA MANOMÉTRICA Dedução com Bernoulli ALTURA MANOMÉTRICA Dedução com Bernoulli Aplicando a equação de Bernoulli entre os pontos 1 e 2 considerando a energia fornecida pela bomba dada pela altura manométrica Hm p1 g v1 2 2g z1 Hm p2 g v2 2 2g z2 ht Hm v2 2 2g v1 2 2g p2 g p1 g z2 z1 ht A altura manométrica total representa a energia que a bomba deve fornecer ao fluido representando a soma das alturas geométricas desnível as perdas de carga e também em muitos casos a energia uma pressão adicional como por exemplo um aspersor ALTURA MANOMÉTRICA Dedução com Bernoulli Hm v2 2 2g v1 2 2g p2 g p1 g z2 z1 ht Considerando 2 0 p aberta à atmosfera Tubulação p1 g x 0 1 2 x H z z g v2 2 2g v1 2 2g muito pequeno Então t g m h x H x H 0 0 0 ou Se p2 g ¹ 0 então Hm Hg ht Hm Hg ht p2 g ALTURA MANOMÉTRICA Em que Hm altura manométrica da bomba mca Hg altura geométrica m ht perda de carga distribuída e localizada Geralmente consideramos que a perda de carga localizada varia de 3 a 5 da hf total Pressão necessária no final da tubulação Hm Hg ht p2 g p2 g ¹ 0 Escolha da bomba com base na vazão bombeada e na altura manométrica Vazão depende das demandas irrigação abastecimento humano e industrial drenagem dessedentação de animais jornada de trabalho circulação no tanque de peixesetc Altura manométrica depende da diferença de nível DN e da hf material da tubulação comprimento vazão e diâmetro e da pressão na saída da tubulação Escolha da bomba Cálculo dos diâmetros de recalque e sucção Os diâmetros afetam os custos de aquisição da tubulação e o consumo de energia Critério econômico Fórmula de Bresse funcionamento contínuo Dr K Q Dr diâmetro de recalque m K coeficiente econômico 075 a 14 usualmente 10 Q vazão m3s1 Cálculo dos diâmetros de recalque e sucção Fórmula da ABNT funcionamento intermitente Dr 13 T 24 4 Q Dr diâmetro de recalque m T jornada diária de trabalho horas Q vazão m3s1 O diâmetro de sucção deve ser igual ao diâmetro comercial imediatamente superior ao de recalque Cálculo dos diâmetros de recalque e sucção Critério de velocidade Na sucção v 15 m s1 No recalque v 25 m s1 Os diâmetros podem ser calculados usando a equação D 4 Q p v Cálculo dos diâmetros de recalque e sucção Dr diâmetro m V velocidade da água na tubulação ms Q vazão m3s1 Na prática calculamos o Drecalque e consideramos o sucção o Diâmetro comercialmente superior Os diâmetros podem ser calculados usando a equação D 4 Q p v Cálculo dos diâmetros de recalque e sucção Ex Drecalque 100 mm o Dsucção será 125 mm Ex Drecalque 150 mm o Dsucção será 200 mm Parâmetros hidráulicos dos sistemas de bombeamento Potência e rendimento do conjunto motorbomba No dimensionamento de um conjunto elevatório além da definição do modelo da bomba diâmetro da tubulação etc é fundamental determinar a potência exigida pela bomba e a potência do motor necessitandose conhecer o rendimento dos mesmos Parâmetros hidráulicos dos sistemas de bombeamento Potência e rendimento do conjunto motorbomba Potência hidráulica Ph é a potência que é transferida ao líquido pela bomba simbolizando o trabalho que ele desenvolve por unidade de tempo dada em cv com Ph em cv sendo γ peso específico da água em 1000 kgfm³ Q em m³s e HM em mca 75 Q H P m h Parâmetros hidráulicos dos sistemas de bombeamento Potência e rendimento do conjunto motorbomba Potencia mecânica Pm é a potência que a bomba requer do motor para transferir a potência hidráulica ao líquidocv ento da bomba ren b dim Pm Ph hb g Q Hm 75hb 75 0 736 kW QH P P b m b h m Parâmetros hidráulicos dos sistemas de bombeamento Potência e rendimento do conjunto motorbomba Potências comerciais usuais no mercado cv ¼ 13 ½ ¾ 1 1 ½ 2 3 5 7 ½ 10 12 15 20 25 30 35 40 45 50 60 75 100 125 150 200 250 e 300 Parâmetros hidráulicos dos sistemas de bombeamento Potência e rendimento do conjunto motorbomba Como muitas vezes não se dispõe do catálogo do motor para verificar seu rendimento é comum usarse a seguinte recomendação Pot W Pot cv Acréscimo na Pot 1490 202 50 14903725 202 506 30 37257450 506 1013 20 745014900 1013 2020 15 14900 2020 10 Escolha da bomba Curvas características das bombas Curvas características das bombas Denominamse curvas características das bombas as relações funcionais que relacionam os diversos parâmetros vazão pressão rendimento envolvidos no funcionamento das bombas Estas curvas são obtidas nas bancadas de ensaio dos FABRICANTES Curvas características Representam relações entre a vazão a altura manométrica a potência absorvida pela bomba o rendimento da bomba e a altura máxima de sucção Apresentam o retrato de funcionamento das bombas nas mais diversas situações Curvas apresentadas são geralmente em função da vazão Hm fQ Pot f Q fQ O Aspecto depende do tipo do rotor e também se a bomba é radial centrífuga ou axial Curvas características APN 3X15X10 1750 RPM Curvas características A rotação do motor tem influência significativa no desempenho das bombas e consequentemente nas suas curvas características É possível o uso de diferentes motores para acionar um mesmo tipo de bomba ou de motores com rotação controlada Logicamente ao diminuir a rotação do motor transfere se menos energia à água diminuindo também a vazão a altura manométrica e a potência O mesmo acontece ao variar o diâmetro do rotor Assim o fabricante pode alterar o diâmetro do rotor utilizando a mesma carcaça de bomba 3500 rpm 1750 rpm Curvas características D1 D2 D3 D4 e D5 tamanhos de diâmetro do rotor Curvas características das bombas É usual e bastante prático o fabricante unir num só gráfico as relações funcionais de HM e ηpara diferentes rotações e diferentes diâmetros de rotores A relação de η é apresentada na forma de isolinhas de rendimento Curvas características APN 10X8X15G 1780 RPM Curvas características das bombas httpwwwschneiderindbrmedia205160tabeladeselecao schneidermotobombas2017pdf Curvas características das bombas httpceimbilcombrcecatalogoeletronicocatalogoeletronicocfmidiomaP Curvas características da tubulação A curva característica da tubulação relaciona a perda de carga na tubulação com a vazão que passa na tubulação A curva característica da tubulação é importante porque na intersecção dela com a curva característica da bomba teremos o ponto de funcionamento da bomba ou ponto de trabalho Ponto de trabalho de uma bomba Graficamente é representado pela intercessão das curvas características da bomba e da tubulação kQ 1 85 H H g m Q m3h Curvas características da tubulação Considerando a equação de HazenWilliams para uma determinada tubulação de recalque instalada ou seja D C e L constante assim temos que a perda de carga irá variar de acordo com Q ℎ𝑓 10641𝑥𝐿 𝐶185𝐷487 𝑄185 𝑘𝑄185 2 1 85 2 p kQ H p h H H g t g m Curvas características da tubulação Curvas características das tubulações instalação de recalque típica KQ 1 85 H H g m 85 1 4 87 1 85 10641 Q D C xL H H g m K cte Curvas características da tubulação Curvas características das tubulações instalação de recalque típica KQ 1 85 H H g m Ponto de trabalho de uma bomba Graficamente é representado pela intercessão das curvas características da bomba e da tubulação kQ 1 85 H H g m Q m3h Exemplo 01 Cálculo de Hm 6 m 40 m 10 m Ds 125 mm Ls 12 m Dr 100 mm Lr 450 m Q 12 L s1 432 m3 h1 Ferro galvanizado C 130 Hm Hg ht 6 m 40 m 10 m Cálculo da Altura Geométrica Hg Hg Hr Hs Hr 40 10 30 m Hs 10 6 4 m Hg 30 4 34 m Hg 34 m Hm 340 1230 4630 m Ds 125 mm Ls 12 m Dr 100 mm Lr 450 m Q 12 L s1 ht hf hfr hfs ht 1219 011 1230 m Cálculo da Perda de Carga DESCONSIDERANDO AS PERDAS DE CARGAS LOCALIZADAS Hm 4630 m Q 432 m3h Equação da curva característica da tubulação Hm Hg k Qm Hm 34 k Q185 106083k 46334 k 00116 Hm 34 00116Q185 4630 34 k 432185 k 123106083 Equação da curva característica da tubulação Hm 34 00116Q185 Q 0 5 10 15 20 25 30 35 40 432 45 50 Hm 34 3423 3482 3574 3696 3847 4027 4234 4467 4631 4727 5013 0 10 20 30 40 50 60 0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 Hm mca Q m3h Hg Exemplo 02 Cálculo de Hm 100 m 168 m 106 m Ds 200 mm Ls 30 m Dr 150 mm Lr 838 m Q 20L s1 Ferro galvanizado C 130 Hm Hg ht Cálculo da Altura Geométrica Hg Hg Hr Hs Hg 68 6 62 m 100 m 168 m 106 m Hr 168 100 68 m Hs 100 106 6 m Hg 62 m Ds 200 mm Ls 30 m Dr 150 mm Lr 838 m Q 20L s1 Cálculo da Perda de Carga Considerando a hfLOC ht hf hfr hfs hLOC ht 811 007 818 m Hm 620 818033 7051 m hfLOC 3 a 5 da hf total 811 007 818 m4 033 Exemplo 03 Cálculo de Hm 125 m 162 m 128 m Ds Ls 15 m Dr Lr 650 m Q 50 L s1 PVC C 140 T 24 h Hr 34 m Hs 3 m Hm Hg ht Cálculo dos Diâmetros Método da velocidade Velocidade adotada 150 ms Dr 200 mm Ds 250 mm Cálculos da velocidades 25 m s1 OK 15 m s1 OK mm m x v Q D 206 0 206 51 0 05 4 4 Método da velocidade Velocidade adotada 150 ms mm m x v Q D 206 0 206 51 0 05 4 4 Cálculo da Perda de Carga Cálculo da Altura Manométrica Hm Hr Hs hfr hfs hfLOC hfLOC 3 a 5 da hf total 736 006 742 m4 030 m Hm 34 3 736 006030 4472 m Exemplo 04 Cálculo de Hm 125 m 162 m 128 m Ds Ls 15 m Dr Lr 650 m Q 50 L s1 PVC C 140 T 14 h Hr 34 m Hs 3 m Cálculo dos Diâmetros Fórmula ABNT Funcionamento intermitente Dr 250 mm Ds 300 mm Cálculos da velocidades 25 m s1 OK 15 m s1 OK Cálculo da Perda de Carga Cálculo da Altura Manométrica Hm 34 3 248 002 01 3960 m Q 50 L s1 180 m3h Hm Hr Hs hfr hfs hfLOC hfLOC 3 a 5 da hf total 248 002 250 m4 010 m Exemplo 05 Calcular as potências hidráulica mecânica utilizando os dados do exemplo 04 Q50 L s1 e Hm 3950 m Considere o rendimento da bomba igual a 635 e Potência hidráulica Ph Ph 75 Q H P m h 75 0 05 39 5 1 000 0 Ph Ph 2633 cv Potência mecânica Pm Ph 635 0 2633 P P b h m Ph 2633 cv Pm 4146 cv Pm Potência do motor PM Ph cv f P P P m m M 47 7 015 4146 4146 Ph 2633 cv PM 50 cv Pm 4146 cv Considerando uma folga de 15 Valor comercial PM 50 cv Ponto de trabalho de uma bomba Regulagem do ponto de operação da bomba Quando o ponto de projeto Qp Hmp não coincide com a curva característica de um rotor comercial da bomba é preciso ajustar o ponto de trabalho por meio da modificação da curva da bomba ou da tubulação Hm 4630 m Q 432 m3h Ponto de projeto Hm 4630 m Q 432 m3h Q 0 10 20 30 40 432 50 55 Hm 34 3482 3696 4027 4467 4631 5013 5324 Alterações no ponto de trabalho da bomba Alteração somente da curva da tubulação devido ao fechamento parcial da válvula controladora da vazão Q1 Qp P1 Pp Hm 4630 m Q 432 m3h Q 0 10 20 30 40 432 50 55 Hm 34 3482 3696 4027 4467 4631 5013 5324 Alterações no ponto de trabalho da bomba Alteração somente na curva da bomba devido à redução da rotação e do diâmetro do rotor Hm 4630 m Q 432 m3h Q 0 10 20 30 40 432 50 55 Hm 34 3482 3696 4027 4467 4631 5013 5324 Hm 4630 m Q 432 m3h Considerando a curva acima temos o ponto com Hm 51mca Q 51m3h Fechando o registro para a vazão de Q 432m3h temos Hm 53mca Ponto 3 Ponto 2 Ponto 1 Ponto 1 ponto de funcionamento da curva acima Ponto 2 ponto fechando a válvula para ter a vazão de projeto Ponto 3 ponto de projeto Exemplo 01 Dimensionamento completo de conjunto motobomba 6 m 40 m 10 m Ds 125 mm Ls 12 m Dr 100 mm Lr 450 m Q 12 L s1 432 m3 h1 Ferro galvanizado C 130 Hm Hg ht 6 m 40 m 10 m Cálculo da Altura Geométrica Hg Hg Hr Hs Hr 40 10 30 m Hs 10 6 4 m Hg 30 4 34 m Hg 34 m Hm 340 1230 4630 m Ds 125 mm Ls 12 m Dr 100 mm Lr 450 m Q 12 L s1 ht hf hfr hfs ht 1219 011 1230 m Cálculo da Perda de Carga DESCONSIDERANDO AS PERDAS DE CARGAS LOCALIZADAS Hm 4630 m Q 432 m3h Hm 4630 m Q 432 m3h Ponto de projeto Curvas características APN 3X2X13 1750 RPM Hm 4630 m Q 432 m³h Equação da curva característica da tubulação Hm Hg k Qm Hm 34 k Q185 106083k 46334 k 00116 Hm 34 00116Q185 4630 34 k 432185 k 123106083 Equação da curva característica da tubulação Hm 34 00116Q185 Q 0 5 10 15 20 25 30 35 40 432 45 50 Hm 34 3423 3482 3574 3696 3847 4027 4234 4467 4631 4727 5013 0 10 20 30 40 50 60 0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 Hm mca Q m3h Hg Hm 4630 m Q 432 m3h Q 0 10 20 30 40 432 50 55 Hm 34 3482 3696 4027 4467 4631 5013 5324 Hm 4630 m Q 432 m3h Considerando a curva acima temos o ponto com Hm 51mca Q 51m3h Fechando o registro para a vazão de Q 432m3h temos Hm 53mca Ponto 3 Ponto 2 Ponto 1 Ponto 1 ponto de funcionamento da curva acima Ponto 2 ponto fechando a válvula para ter a vazão de projeto Ponto 3 ponto de projeto 92 Ponto de funcionamento 1 Q 51 m3h 001416 m3s Hm 51 mca 540 b m Q Hm P 75 0 54 75 0 01416 51 1000 cv P 1783 m Cálculo da potência mecânica 41 Considerando a curva situada acima do ponto de projeto Cálculo da potência do motor PM 115 x 1783 115 15 PM 205 cv 20 cv Potência do motor 93 Ponto de funcionamento 2 Fechar parcialmente a válvula de gaveta até que a vazão atinja à de projeto Hm iguala a 53 mca e o rendimento a 48 cv Q Hm P b m 17 3 0 48 75 0 012 53 1000 75 PM 115 x 173 199 cv 20 cv Q 432 m3h 0012 m3s Hm 53 mca 480 Potência do motor 94 Potência do motor Ponto de funcionamento 3 Ponto de Projeto cv Q Hm P b m 1424 0 52 75 0 012 46 3 1000 75 PM 115 x 1424 164 cv 20 cv Q 432 m3h 0012 m3s Hm 46 mca 52 APN 3X2X13 1750 RPM Hm 46 m Q 432 m³h η515 421 Alterando a rotação da bomba Determinação do ponto homólogo Ponto de funcionamento conhecido Ponto homólogo de mesmo rendimento H1 46 m H2 Q1 432 m3h Q2 52 52 D1 mm D2 330 mm n1 rpm n2 1750 rpm te cons Q Hm Q Hm tan 0 0246 2 43 46 2 2 2 2 2 1 1 2 2 2 0 0246 Q Hm Q2 m3h 40 45 50 55 H2 m 394 499 616 746 Hm 52 m Q 46 m3h η515 Q2 m3h 40 432 45 48 H2 m 394 460 499 568 Ponto Homólogo 421 Alterando a rotação da bomba Ponto homólogo Q 46 m3h H2 52 mca 515 mesmo rendimento Nova rotação da bomba rpm n Q Q n n n Q Q 1643 1750 46 2 43 2 2 1 1 2 1 2 1 rpm x Hm Hm 1645 52 46 1750 2 1 2 2 2 1 2 1 422 Alterando a o diâmetro do rotor Ponto homólogo Novo rotor da bomba mm d Q Q d d d Q Q 310 330 46 2 43 2 2 1 1 2 1 2 1 rpm d x d d Hm Hm 310 52 330 46 2 1 2 2 2 1 2 1 Q 46 m3h H2 52 mca 515 mesmo rendimento Cavitação Quando a pressão no interior da tubulação de sucção atinge valores inferiores à pressão de vapor da água ocorre a formação de bolhas de vapor de água Estas bolhas podem interromper o escoamento ou serem levadas para o interior da bomba onde devido a alta pressão reinante implodem Efeitos da Cavitação Mecânico devido ao golpe de aríete provocado pelo choque entre as moléculas de água Químico liberação de íons de O2 que provocam a oxidação das partes metálicas Resultado desgaste prematuro da bomba baixo rendimento vazão e altura manométrica inferior á desejada Prevenção instalar a bomba com uma altura geométrica de sucção tal que a pressão reinante no interior da tubulação seja superior à pressão de vapor UFGD UNIVERSIDADE FEDERAL DA GRANDE DOURADOS Efeitos da Cavitação Altura máxima de sucção v0 2 2g patm g z0 v1 2 2g pabs1 g z1 ht t abs atm h p p g v v Hs z z 1 2 1 2 0 0 1 2 0 Plano de Ref Altura máxima de sucção Hs v0 2 v1 2 2g patm pabs1 g ht Condições ideais v0 v1 ht 0 ausência de atrito pabs 1 0 vácuo perfeito patm 1033 mca ao nível do mar Então Hs 1033 mca Altura máxima de sucção Hs v0 2 v1 2 2g patm pabs1 g ht Condições reais v0 v1 ht 0 ocorrência de atrito pv pabs 1pressão de vapor patm 1033 mca acima do nível do mar Então H perda de carga na bomba ou energia consumida pela bomba para transferir energia para a água Hs v0 2 v1 2 2g patm pabs1 g ht DH Altura máxima de sucção Hs v0 2 v1 2 2g patm pv g ht DH Desconsiderando as cargas cinética V0 22g e V1 22gpor ser muito pequeno e rearranjando esta equação de modo que o primeiro termo seja as grandezas que dependem das condições locais da instalação condições ambientais e o segundo as grandezas relacionadas com a bomba temse H h p Hs p t v atm d t v atm NPSH h p Hs p H NPSHr Altura máxima de sucção Conclusão para a bomba não cavitar o NPSHd deve ser maior que o NPSHr r d NPSH NPSH 115 NPSH Net Positive Suction Head t v atm d h p Hs p NPSH atm p Pressão atmosférica Local Hs Altura de sucção vp pressão de vapor da água ht perda de carga na sucção d s v atm NPSH ht p p Hs Altura máxima de sucção patm Pressão atmosférica Local vp pressão de vapor da água ht perda de carga na sucção A patm 0 0012 10 Em que A é a altitude do local Cavitação Ocorrência NPSH requerido NPSH disponível Na prática para evitar cavitação altura de sucção 60 m ao nível do mar altura de sucção 45 m para a altitude até 1000 m e altura de sucção 35 m para a altitude de 1000 a 3000 m contudo quanto menor for a altura de sucção melhor será o desempenho da bomba Melhor ainda quando a bomba é afogada EXERCÍCIO Uma bomba exibe em seu catálogo um NPSH de 376 m para a vazão de 300 m3h e altura manométrica de 32 m A bomba deverá ser assentada zona rural de Barbacena a uma altitude de 1200 m e a temperatura máxima que a água deve alcançar é 30oC A perda de carga na sucção é 039 m Qual a altura máxima de instalação da bomba Tabelado 30 C A Hs deverá ser menor que 341 m r d NPSH NPSH 115 111 5 Estudo de cavitação Hs Cota 55 m Cota60 m Para uma bomba com Vazão 200 m3h e Altura manométrica 285 mca verifique se haverá cavitação Sabendo que é para localidade de Dourados localizado a 450 m de altitude e a perda de carga na sucção é 042 mca Escolha da bomba 271 285 Considerando que a bomba operará no ponto de projeto Vazão 200 m3h Altura manométrica 285 mca NPSHᵣ 43mca 114 Dourados MS Altitude 450 m Temperatura máxima da água 30oC m A patm 9 46 0 0012 450 10 0 0012 10 p v 0 429 mca Calculado hts 042 mca Hs 6055 5 m mca NPSH Hs ht p p NPSH d s v atm d 3 61 5 0 42 0 429 9 46 Cálculo do NPSHd NPSHd 361 m NPSHr 115 x 430 495 a bomba vai cavitar Qual a solução a ser adotada r d NPSH NPSH 115 NPSHd 115 NPSHr NPSHd 115 43 495 m OBS Se não for possível assentar a bomba nesta cota por questão de inundação assentála em balsa flutuante Cota máxima da bomba 35 366 3866 m Nova cota de instalação da bomba Hs ht p p NPSH s v atm d d s v atm NPSH ht p p Hs mca Hs NPSH ht p p Hs d s v atm 3 66 4 95 0 42 0 429 9 46 Motobomba sobre Balsa Motobomba sobre Balsa Motobomba sobre Balsa