Avaliação de Capacidade de Carga de Sapata Retangular

12 AVALIACAO FORMATIVA FUNDACOES 1 Dada uma sapata retangular B 3 m e L 4 m apoiada em um solo estratificado determine a capacidade de carga desta fundagao sabendo que a profundidade atingida pelo bulbo de press6es é de aproximadamente 2B sendo B a largura total ou o diametro do carregamento on Bsap3 m Lsap4 m Capacidade de carga da 17 Camada a Areia fina e média compacta Ruptura Geral ec er gdareia30 deg hsap1m os vv kN pe yareia19 Argila sitosa e20kPa m me y 18kNim Fatores de forma Sapata retangular Vesic B B Sqvesic1 2eeP tan dareia 14383 Syvesic104 2eeP 07 Lsap Lsap Sapata retangular Terzaghi Sqterz090 Syterz1 Fatores de capacidade de carga Contribuigao de Vesic Nqvesic 184 Nyvesic 224 Contribuigao de Terzaghi Naterz 224 Nyterz197 Capacidade de carga da 17 Camada Vesic Bsap orves1 Sqvesic yareiahsap Nqvesic Syvesicyareia a7 Nyvesic 947861 kPa Capacidade de carga da 17 Camada Terzaghi Bsap orterz1 Sqterz yareiahsapN qterz Syterz a Nyterzyareia 94449 kPa Capacidade de carga da 2 Camada Argila siltosa mole Ruptura por puncionamento Bsapz Bsap2 m5 m Lsapz Lsap 2 m hsapzhsap2 m3 m c20 kPa dargila0 deg kN 2 yargila 18 cv c 13333 kPa m 3 Fatores de capacidade de carga Contribuigao de Vesic Neves 514 Nquves1 Contribuigao de Terzaghi Neterz57 Nqaterz1 Fatores de forma Sapata retangular Vesic Scves 1 Bsapz Lsapz Nqves Ncves 1162 Sqves 1 Bsapz Lsapz 2 3 tanϕargila 1 Sapata retangular Terzaghi Scterz 11 Sqterz 1 Capacidade de carga da 2ª Camada Vesic σrves2 Scves cx Ncves Sqves γareia hsapz Nqves 136644 kPa Capacidade de carga da 2ª Camada Terzaghi σrterz2 Scterz cx Ncterz Sqterz γareia hsapz Nqterz 1406 kPa Como a camada 2 é menos resistente devese utilizar a solução prática aproximada Cálculo da média Vesic σr12v 2 m σrves1 4 m σrves2 2 m 4 m 40705 kPa Cálculo da média Terzaghi σr12t 2 m σrterz1 4 m σrterz2 2 m 4 m 408563 kPa Verificação da existência de ruptura da 2ª camada Vesic Δσv σr12v Bsap Lsap Bsap 2 m Lsap 2 m 16282 kPa Terzaghi Δσt σr12t Bsap Lsap Bsap 2 m Lsap 2 m 163425 kPa Para Vesic a variação é menor que a capacidade de carga da 2ª camada logo σrves σr12v 40705 kPa Para Terzaghi a variação é menor que a capacidade de carga da 2ª camada logo σrterz σr12t 408563 kPa 2 Para a fundação apresentada no exercício anterior determine o fator de segurança relativo à ruptura para as camadas de areia fina e média e argila siltosa P 3000 kN Asap 3 m 4 m 12 m2 σadm P Asap 250 kPa Vesic Terzaghi Vesic Terzaghi FSv σrves σadm 1628 FSt σrterz σadm 1634 3 Sabendo que uma sapata com dimensões B 2 m e L 3 m está apoiada na cota 2 m assim como mostrado no perfil de subsolo apresentado desejase calcular a tensão admissível Devese determinar a média do NSPT para o bulbo de tensões que atua sob a sapata que em geral atua até uma profundidade de 2B Bs 2 m Ls 3 m hs 2 m Nspt 5 21 25 27 24 5 204 γnat 16 kN m3 Ruptura Geral coes 10 Nspt kPa 204 kPa Fatores de capacidade de carga Contribuição de Vesic Ncv 514 Nqv 1 Contribuição de Terzaghi Nct 57 Nqt 1 Fatores de forma Sapata retangular Vesic Scv 1 Bs Ls Nqv Ncv 113 Sqv 1 Bs Ls 2 3 tanϕargila 1 Sapata retangular Terzaghi Sct 11 Sqt 1 Capacidade de carga Vesic σrvs Scv coes Ncv Sqv γnat hs Nqv 1217 103 kPa σadmv σrvs 3 40552 kPa Capacidade de carga Terzaghi σrtz Sct coes Nct Sqt γnat hs Nqt 1311 103 kPa σadmt σrtz 3 437027 kPa 4 Dado o perfil de solo apresentado determine as tensões total neutra e efetiva para os pontos A B C e D 4 Dado o perfil de solo apresentado determine as tensões total neutra e efetiva para os pontos A B C e D Cota A 00 m σvA 0 kPa u0A 0 kPa σvA σvA u0A 0 kPa Cota B 28 m σvB σvA 17 kN m3 28 m 476 kPa u0B u0A 0 kPa σvB σvB u0B 476 kPa Cota C 70 m σvC σvB 21 kN m3 7 28 m 1358 kPa u0C u0B 10 kN m3 7 28 m 42 kPa σvC σvC u0C 938 kPa Cota D 95 m σvD σvC 168 kN m3 95 7 m 1778 kPa u0D u0C 10 kN m3 95 7 m 67 kPa σvD σvD u0D 1108 kPa 5 Para o terreno a seguir calcule a quantidade de furos de sondagem e apresente a locação Aterreno 60 m 25 m 15 103 m2 Nfuros Aterreno 200 m2 75 São necessários 8 furos de sondagem