·
Engenharia Agrícola ·
Estruturas de Madeira
Send your question to AI and receive an answer instantly
Recommended for you
Preview text
UNIVERSIDADE ESTADUAL DO OESTE DO PARANÁ UNIOESTE CCET CENTRO DE CIÊNCIAS EXATAS E TECNOLÓGICAS ENGENHARIA AGRÍCOLA GABRIELLY B BELON PROJETO DE ESTRUTURAS DE MADEIRAS CASCAVEL 202 3 Dados do Projeto Largura do vão 11 metros Altura da treliça 150 metros Distância entre pórticos 183 metros Tipo de telha Telhas de fibrocime n to Classe de madeira utilizada D30 Módulo de elasticidade da madeira 12000 MPa Dimensão da seção utilizada 7 x 1 4 cm Valor do efeito de pressão 274 KN Carregamento nos nós da treliça Determinação das solicitações em cada barra Barra Força KN Solicitação AB FG 2396 compressão BC EF 1973 compressão CD DE 1488 compressão GH AL 2296 tração HI LK 2296 tração IJ KJ 19030 tração DJ 509 tração CJ EJ 532 compressão BK FI 407 compressão CK EI 107 tração BL FH 0 nulo Dimensionamento das peças à solicitação normal Compressão Paralela e Tração Paralela fc0k ft0k 077ft0k 3 077 390 KNcm² Verificação das peças tracionadas Verificação da Barra de Banzo Inferior e h 4 e 14 4 35 cm Tensão de Tração Normal à Seção Transversal σNtd Nt0d A 2296 714 023 KNcm² Resistencia da Madeira à Tração Paralela às Fibras Valores de Kmod adotados Kmod1 07 Kmod2 09 Kmod 0709 063 Logo fwdKmod fwk Yw 063 390 14 175 KNcm² 023 KN cm 2 175 KN cm 2 σNt d ft0 d A peça irá resistir aos esforços de tração Condição de Estabilidade Em x λ relx λx π fc0k E 005 Em y λ rely λy π fc0k E 005 Verificação das Tensões de Compressão na Barra de Maior Solicitação Ix bh³ 12 714³ 12 16007 cm 4 Iy bh³ 12 147³ 12 4002 cm 4 i Ix A 16007 714 404 i Iy A 4002 714 202 λx Lo i 1897 404 469 λy Lo i 1897 202 939 Em x λ relx λx π fc0k E 005 469 π 30 0712000 089 Em y λ rely λy π fc0k E 005 939 π 30 0712000 179 C ondição de estabilidade da barra no eixo y Será utilizado o coeficiente ky considerando a madeira serrada sendo ele ky 05 102 λ rely 03 λ rely 2 ky 05 102 179 03 179 2 224 Será utilizado o coeficiente kcy sendo ele kcy 1 ky ky 2 λ rely 2 kcy 1 224 224 2 179 ² 028 063 3 14 135 KNcm² Verifica ção d a condição de estabilidade Nd A kcyfc0d 2396 714 028135 071OK V erificação das tensões de compressão na barra de maior comprimento λx Lo i 20923 404 518 λy Lo i 20923 202 1038 Esbeltez relativa em x λ relx λx π fc0k E 005 518 π 30 0712000 098 Esbeltez relativa em y λ rely λy π fc0k E 005 1038 π 30 0712000 197 Verificação da condição de estabilidade da barra no eixo y Coeficiente ky ky 05 102 λ rely 03 λ rely 2 ky 05 102 197 03 197 2 261 Coeficiente kcy sendo ele ky 1 ky ky 2 λ rely 2 ky 1 261 261 2 197 2 023 Verificando a condição de estabilidade Nd A kcyfc0d 532 714 023135 0171OK Cálculo do beiral λx Lo i 083 404 021 Em x λ relx λx π fc0k E 005 024 π 30 0712000 046 Coeficiente ky kx 05 102 λ rely 03 λ rely 2 kx 05 102 046 03 046 2 062 Coeficiente kcy sendo ele kcx 1 kx kx 2 λ relx 2 kcx 1 062 062 2 046 ² 097 Pressão 035 714 097175 140 144 175 0561OK
Send your question to AI and receive an answer instantly
Recommended for you
Preview text
UNIVERSIDADE ESTADUAL DO OESTE DO PARANÁ UNIOESTE CCET CENTRO DE CIÊNCIAS EXATAS E TECNOLÓGICAS ENGENHARIA AGRÍCOLA GABRIELLY B BELON PROJETO DE ESTRUTURAS DE MADEIRAS CASCAVEL 202 3 Dados do Projeto Largura do vão 11 metros Altura da treliça 150 metros Distância entre pórticos 183 metros Tipo de telha Telhas de fibrocime n to Classe de madeira utilizada D30 Módulo de elasticidade da madeira 12000 MPa Dimensão da seção utilizada 7 x 1 4 cm Valor do efeito de pressão 274 KN Carregamento nos nós da treliça Determinação das solicitações em cada barra Barra Força KN Solicitação AB FG 2396 compressão BC EF 1973 compressão CD DE 1488 compressão GH AL 2296 tração HI LK 2296 tração IJ KJ 19030 tração DJ 509 tração CJ EJ 532 compressão BK FI 407 compressão CK EI 107 tração BL FH 0 nulo Dimensionamento das peças à solicitação normal Compressão Paralela e Tração Paralela fc0k ft0k 077ft0k 3 077 390 KNcm² Verificação das peças tracionadas Verificação da Barra de Banzo Inferior e h 4 e 14 4 35 cm Tensão de Tração Normal à Seção Transversal σNtd Nt0d A 2296 714 023 KNcm² Resistencia da Madeira à Tração Paralela às Fibras Valores de Kmod adotados Kmod1 07 Kmod2 09 Kmod 0709 063 Logo fwdKmod fwk Yw 063 390 14 175 KNcm² 023 KN cm 2 175 KN cm 2 σNt d ft0 d A peça irá resistir aos esforços de tração Condição de Estabilidade Em x λ relx λx π fc0k E 005 Em y λ rely λy π fc0k E 005 Verificação das Tensões de Compressão na Barra de Maior Solicitação Ix bh³ 12 714³ 12 16007 cm 4 Iy bh³ 12 147³ 12 4002 cm 4 i Ix A 16007 714 404 i Iy A 4002 714 202 λx Lo i 1897 404 469 λy Lo i 1897 202 939 Em x λ relx λx π fc0k E 005 469 π 30 0712000 089 Em y λ rely λy π fc0k E 005 939 π 30 0712000 179 C ondição de estabilidade da barra no eixo y Será utilizado o coeficiente ky considerando a madeira serrada sendo ele ky 05 102 λ rely 03 λ rely 2 ky 05 102 179 03 179 2 224 Será utilizado o coeficiente kcy sendo ele kcy 1 ky ky 2 λ rely 2 kcy 1 224 224 2 179 ² 028 063 3 14 135 KNcm² Verifica ção d a condição de estabilidade Nd A kcyfc0d 2396 714 028135 071OK V erificação das tensões de compressão na barra de maior comprimento λx Lo i 20923 404 518 λy Lo i 20923 202 1038 Esbeltez relativa em x λ relx λx π fc0k E 005 518 π 30 0712000 098 Esbeltez relativa em y λ rely λy π fc0k E 005 1038 π 30 0712000 197 Verificação da condição de estabilidade da barra no eixo y Coeficiente ky ky 05 102 λ rely 03 λ rely 2 ky 05 102 197 03 197 2 261 Coeficiente kcy sendo ele ky 1 ky ky 2 λ rely 2 ky 1 261 261 2 197 2 023 Verificando a condição de estabilidade Nd A kcyfc0d 532 714 023135 0171OK Cálculo do beiral λx Lo i 083 404 021 Em x λ relx λx π fc0k E 005 024 π 30 0712000 046 Coeficiente ky kx 05 102 λ rely 03 λ rely 2 kx 05 102 046 03 046 2 062 Coeficiente kcy sendo ele kcx 1 kx kx 2 λ relx 2 kcx 1 062 062 2 046 ² 097 Pressão 035 714 097175 140 144 175 0561OK