Projeto de Edifício Industrial com Ponte Rolante - Dimensionamento de Estruturas Metálicas

UNIVERSIDADE DE SÃO PAULO ESCOLA DE ENGENHARIA DE SÃO CARLOS DEPARTAMENTO DE ESTRUTURAS ENTREGA FINAL ESTRUTURAS METÁLICAS 2 EDIFÍCIO INDUSTRIAL COM PONTE ROLANTE LUCAS CANDIDO PEREIRA 10749290 PROFº MAXIMILIANO MALITE SÃO CARLOS SP 0612202 1 Prédimensionamento dos elementos da seção transversal Os dados do projeto mediante a numeração das veda colunas é Am Hm Lm n QKN 1850 750 600 7 125 Onde A vão da ponte rolante m H altura da elevação da ponte rolante m L distância entre eixos m n número de eixos e Q capacidade nominal da ponte rolante KN Como a capacidade nominal da ponte rolante é 125 KN equivalente a 125 t e o vão por volta de 20 m optouse pelo modulo com capacidade de 125 t e vão de 20 m cuja dimensões são B 270 mm distância do trilho até a face externa do pilar C 1300 mm distância do topo do trilho até a face inferior da cobertura D 1400 mm distância do topo do trilho até a máxima altura do generador E 1380 a 1680 mm F 3400 mm G 4270 mm A altura da treliça com uma folga de 250 mm é opcional HT H D C folga HT 75 14 13 1020 m A altura do pilar para esse tipo de edifício e para uma ponte rolante leve pode ser prédimensionada pela seguinte expressão hp H D C 20 750 140 130 20 051 m As dimensões dos perfis são múltiplas de 50 mm então hp 055 m A treliça é trapezoidal ou seja ela é engastada no pilar tendo uma altura entre 1000 a 1200 mm Foi adotado o valor de 1200 mm Foi adotado um comprimento complementar para o pilar para acomodar celaça e rufo Foi adotado um comprimento de 500 mm Assim a altura total do pilar é Hp HT 1200 500 11900 mm O trilho definido para suportar a carga aderente da ponte rolante foi o modelo TR 37 com uma altura aproximada de 120 mm A altura da viga de rolamento foi prédimensionada como sendo um décimo do espaçamento entre pistões Hvr 6 10 060 m O vão livre entre os pilares X A 2 B hp 2 1850 2 027 055 2 1959 m X 1960 m vão livre múltiplo de 50 mm Para o prédimensionamento da treliça adotouse um afastamento da primeira terço do pilar de 500 mm do último ao centro da treliça 200 mm e a inclinação do telhado i a partir das especificações do fabricante que para a telha de aço tipo sanduíche recomenda 5 i 15 foi adotado i 10 Assim a altura da treliça é HT X hp i 2 hmsg 1960 055 10 2 1200 HT 215250 mm hmsg altura de engastamento Para HT 2200 mm a inclinação passa para i 1050 que está dentro dos limites ainda Realizando a verificação de prédimensionamento da altura da treliça conforme indicado pela ABCEM 8 L HT 12 8 19600 2200 12 8 891 12 OK O espaçamento entre as terças deve respeitar o limite de 2000 mm além disso considerouse um espaço de 37734 mm para acomodar a calha da cobertura e um espaço de 200 mm para cumeeira Assim adotando 6 terças por vagão obtêmse o seguinte espaçamento e terça sqrtX hp 22 HT hmsg2 c calha c cumeeira n terças 1 c terça 1800 mm A altura do cumee é dada por Hcumele H D hvr htrollho 75 14 06 012 H cumele 8180 mm Além disso adotouse que a altura do consolo é semelhante a espessura do pilar Hp Hconsolo 550 mm Para as longarinas que sustentam a vedação do galpão calcularse o espaçamento pareando os espaços destinados para a colocação da almofada 2200 mm e fechamento em brises 2000 mm Além disso foi adotado uma folga do 100 mm na última longarina para a fixação da peça que liga a longarina ao pilar Além disso buscando atender o espaçamento de 2000 mm adotouse 6 longarinas elongarina Hp 2200 2000 100 nlongarina 2 1900 mm O detalhamento da seção transversal está apresentado no anexo 1 2 Ações e cargas nas terças e longarinas 21 Ação variável devido ao vento Para as terças e longarinas calculouse a ação do vento cortante atuante sobre a estrutura do galpão conforme ABNT NBR 61231988 211 Parâmetros iniciais Velocidade básica do vento para a cidade de São Carlos adotouse Vo 40 ms Fator S1 terreno plano portanto S1 10 Fator S2 as maiores dimensões do galpão em 0 e 90 estão entre 20 a 50 m o qual classificase o como classe B Além disso considerouse que o galpão estará em uma zona industrial o que é classificado como categoria IV Assim S2 0874 para vento a 0 e 90 Fator S3 alto fator de ocupação portanto S3 10 212 Determinação do vento A norma apresenta para velocidade característica do vento Vk Vk Vo S1 S2 S3 ms 21 Vk 40 1 0874 1 3496 ms Para o cálculo da pressão de obstrução q q 0613 Vk² q 0613 3496² 74921 Nm² 075 KNm² Os valores da velocidade característica e a pressão da obstrução do vento são os mesmos para todas direções os fatores referente ao vento nesse caso foram os mesmos Para a definição dos coeficientes da pressão externa Cpe é necessário as relações entre as dimensões do galpão b 20150 h 11450 057 12 Rb 32 a 36000 179 32 ab 2 Para essas relações a Tabela 4 da norma apresenta os seguintes coeficientes de pressão externa nas paredes 07 09 09 046 022 041 0 9000 07 9000 90 1800 10075 09 10075 05 054 022 046 05 09 A Tabela 5 da ABNT NBR 6123 indica os valores para Cpe do telhado conforme sua inclinação Para os coeficientes de pressão interna levouse em consideração que haverá brisas e postiços nas paredes do galpão assim considerouse que todas fases são igualmente permeável Para essa hipótese são recomendados os seguintes valores Cpi 03 ou Cpi 0 A análise do coeficiente de forma ΔCe Cpe Cpi foi feita para 4 casos de vento Vento 1 vento a 0 Cpi0 Vento 2 vento a 0 Cpi 03 Vento 3 vento a 90 Cpi 0 Vento 4 vento a 90 Cpi 03 Com os coeficientes de forma ΔCe e a pressão da obstrução q para cada caso de vento podese calcular o módulo da ação do vento φ ΔCe q L Onde ρ carregamento linearmente distribuído devido ao vento ΔCe coeficiente de forma q pressão de obstrução L comprimento de influência da ação do vento Para valores de ΔCe 010 a ação do vento pode ser considerada desprezível portanto o vento 2 foi desconsiderado da análise Para as terças foram utilizados os ΔCe da cobertura e L e terças 1800 mm enquanto que para as longarinas foram utilizados os ΔCe das paredes e L e longarina 1900 mm Foram obtidos os seguintes valores Terças Vento 1 0 q 075 KNm² L 180 m Lado esquerdo ΔCe 089 φ 120 KNm sucção Lado direito ΔCe 089 ρ 120 KNm sucção Vento 3 90 q 075 KNm² L 180 m Lado esquerdo ΔCe 093 ρ 125 KNm sucção Lado direito ΔCe 06 ρ 081 KNm sucção Vento 4 90 q 075 KNm² L 180 m Lado esquerdo ΔCe 063 φ 085 KNm sucção Lado direito ΔCe 030 φ 040 KNm sucção Longarinas Vento 1 0 q 075 KNm² L 190 m Lado esquerdo ΔCe 09 φ 128 KNm sucção Lado direito ΔCe 09 ρ 128 KNm sucção Vento 3 90 q 075 KNm² L 190 m Lado esquerdo ΔCe 07 ρ 100 KNm sobrepressão Lado direito ΔCe 054 ρ 007 KNm sucção Vento 4 90 q 075 KNm² L 190 m Lado esquerdo ΔCe 10 φ 142 KNm sobrepressão Lado direito ΔCe 024 φ 034 KNm sucção As indicações de lado esquerdo ou direito se referem às figuras de detalhamento dos coeficientes de forma e como o galpão é simétrico as mesmas condições estudadas valem para o vento atuante na fase oposta 22 Ações atuantes nas terças Ações permanentes Peso próprio das telhas de aço termocelulíticas 012 KNm² Peso próprio das terças e contraventamento lateral 0075 KNm² O carregamento permanente linear foi obtido pela soma dos pesos próprios multiplicado pela largura de influência e terças gt 012 0075 180 gt 0351 KNm Ações variáveis Ação devido ao vento Sobrecarga na cobertura qc prevista pela ABNT NBR 88002008 qc 025 e terças 025 180 qc 045 KNm Força concentrada aplicada na posição mais desfavorável conforme ABNT NBR 61202019 Fq 1KN 23 Ações atuantes nas longarinas Ações permanentes Peso próprio das telhas de aço termoacústico 012 KNm² Peso próprio da longarina e contenção lateral 0075 KNm² O carregamento linear pode ser obtido pelo produto da soma dos pesos próprios e o espaçamento entre as longarinas qg 012 0075 190 gt 0371 KNm Ações variáveis Considerase apenas a ação do vento já determinada 3 Dimensionamento das terças e longarinas 31 Terças 311 Parâmetros iniciais Conforme os dados definidos nos itens anteriores temse as seguintes características para as terças da cobertura do galpão Vão entre apoios L 6000 mm Espaçamento entre terças e terças 1800 mm Inclinação do telhado θ 599 cos θ 09945 1 Desconsidera a flexão oblíqua O sistema de contenção lateral adotado é composto por tirantes posicionados de acordo com o representação abaixo travando lateralmente as terças nos terços Vista em palanto Cumieira Travamento Lateral L3 L3 L3 312 Estado Limite do Serviço ELS Como a verificação do ELS depende das características geométricas do perfil devese determinar o momento de inércia mínimo para atender os deslocamentos máximos permitidos na ABNT NBR 88002008 o que nos permite escolher o perfil De acordo com o Anexo C da ABNT NBR 88002008 para terças de cobertura têmse os seguintes deslocamentos limites Combinação 1 δmax δlim L180 considerar combinação rara do serviço utilizado as ações variáveis do mesmo sentido que o ação permanente Combinação 2 δmax δlim L120 considerar as ações variáveis de sentido oposto ao da ação permanente com seu valor característico Para a determinação do momento de inércia mínimo realizase as duas combinações A combinação rara do serviço é dada pela seguinte expressão Fdser i 1n FGik FQIk j 2m Ydj FQdjk Para a combinação 1 Fq Fq 1 KN gt qc 082 KNm gt 036 KNm qc 046 KNm L2 L2 42 L 600 cm O deslocamento máximo no meio do vão é dado por δ 5q0l4 384 E Ix para carregamento linearmente distribuído δ q0l4 48 E Ix para forças concentradas Assim para E20000 KNcm2 obtémse δgt 50361026004 38420000Ix 30375 Ix δqc 50461026004 38420000Ix 388125 Ix δfq 16003 4820000Ix 225 Ix δqc δfq 0ituação mais desfavora vel é dada para qc δtotal 30375 Ix 388125 Ix 691875 Ix Como δtotal δlim L 180 691875 Ix 600 180 Ix 20756 cm4 Para a combinação 2 Para esse caso utilizouse o vento de sucção crítica portanto Vento 1 qp 128 KNm qpv 128 KNm L 600 cm Assim δqv 51281026004 38420000Ix 1080 Ix δqv δlim 1080 Ix L 120 600 120 Ix 216 cm4 Portanto para atender ao EL5 o perfil deve ter Ix 216 cm4 então adotouse o perfil laminado U1524 x 1220 da fabrican te Gerdau que possui Ix 546 cm4 As características do perfil estão descritas abaixo Peso nominal 1220 Kgm d 15240 mm tw 508 mm bf 4877 mm tf 871 mm Área 1550 cm2 Ix 546 cm4 Wx 7170 cm2 αx 504 cm x 130 cm Iy 288 cm4 Cw 125791 J 282 cm4 β3 0022 αy 136 cm Zx 8425 cm3 Wy 816 cm3 313 Estado limite último ELU Definido oo perfil no parte do EL5 seguise para a verificação do ELU Para tal são realizados os cálculos recomendados pela NBR 88002008 considerando o aço A36 fy 25 KNcm2 e E 20 000 KNcm2 Momento fletor resistente positivo Flambagem local da mesa FLM λ bf tf 4877 871 560 λp 038 E fy 1075 Como λ λp compacto MRd Mpl γas Mpl 2 fy e γas 110 Mpl 842525 210625 KNcm MRd 210625 110 191477 KNcm Flambagem local da alma FLA λ β tw d 2 tf tw 1524 2 871 508 2657 λp 376 E fy 376 20000 25 10635 Como λ λp compacto Mrd Mpl Zf y 842525 191477 KNcm γa1 γa1 116 Flambagem lateral com torção FLT Admitise continção lateral continua MRl Mpl MRd Mpl Zf y 842525 191477 KNcm γa1 γa1 130 O momento resistente é dado pelo menor valor calculado para os 3 casos portanto MRd 191477 KNcm Momento fletor resistente negativo A cavalcação da FLM e FLA é semelhante ao calculado anteriormente portanto temse FLM MRd 191477 KNcm FLA MRd 191477 KNcm Flambagem lateral com Torção FLT Considerando o sistema de contensão lateral λ Lb L3 6003 14706 υy υy 136 λp 176 E 176 20000 4978 fy 25 λor 138 IyJ 1 1 27Cwωβ12 22126 σy6Jβ1 Iy Como λp 1 λor Semi compacto MRd Cb Mpl Mpl MR λ λp Mpl γa1 γa1 λor λp λor λp grax Adotando Cb10 MRr fy σorW 25 0325 717 125475 KNcm Mpl fy Z 25 8425 210625 KNmm MRd 1 210625210625125475 159314978 210625 110 22126 4978 110 MRd 142033KNcm KNcm O momento resistente é dado pelo menor valor calculado para os três casos portanto MRd 142033 KNcm Momento fletor solicitante positivo Combinação 1 carga permanente gt Sobrecarga qc Msd γg gt L28 γq qc L28 Onde γg 125 considerando cargas componentes metálicos γq 150 carga decorrente do uso e ocupação L 600 m vão entre apoios Msd 125 036 628 150 046 628 513 KNm Msd 513 KNcm Combinação 2 carga permanente gt forca concentrada Fq aplicada no meio da vão Msd γg gt L28 γq Fq L4 Msd 125 036 628 150 164 4275 KNmm Msd 4275 KNcm Como o valor solicitante vértico corresponde a combinação 1 Msd 513 MRd 191477 KNcm O perfito corticado exsiste no momento fletor solicitante positivo máximo Momento fletor solicitante negativo Combinação única carga permanente gt Vento de sução vértico qv O vento de sucção vértico conforme já calculado ocorrendo no Vento 1 com qv 120 KNm Assim Msd γg qtL28 γf φuL28 Onde γg 10 ação permanente favorável γf 14 ação do vento L 6 m vão entre porticos Msd 10 036628 14 120628 594 KNm Msd 594 KNcm Dusa manmvre Msd 594 KNcm MRd142033 KNcm Portanto o perfil adotado resiste ao momento fletor negativo máximo Força cortante A verificação da força cortante pode ser dispensada para forças com relação vãoaltura muito elevado 1d 600015240 3937 verificação dispensada 314 Perfil adotado para as terças Verificados os estados limites concluise que o perfil U1524 x 1220 do fabricante Eurodan atendeu aos requisitos previstos pela ABNT NBR 88002008 321 Longarinas 3211 Parâmetros iniciais Conforme os dados apresentados no item 1 têmse Vão L 6000 mm Espaçamento entre longarinas espaçarias 1900 mm O sistema de contenção lateral adotado é composto por tirantes posicionados de acordo com o espaçamento abaixo Vista lateral x contenção lateral δmáx δlim L180 deslocamento paralelo ao plano combinação 1 de fechamento δmáx δlim L120 deslocamento perpendicular ao plano combinação 2 de fechamento considerar apenas ações variáveis perpendiculares ao plano de fechamento vento no fechamento com su valor característico Verificação 1 deslocamento paralelo ao plano de fechamento Para essa verificação considerouse apenas a ação permanente g1 determinada no item 23 Além disso considerando os travamentos laterais temse que o deslocamento máximo em viga contínua de três vãos com forças uniformemente distribuídas é dada por δg 00069gqLb4EIy Lb L3 δg 000690371026003420000288 007 cm δg 007 cm δlima Lb180 6003180 111 cm OK Verificação 2 deslocamento perpendicular ao plano de fechamento Para essa verificação considerouse apenas o vento crítico qv que corresponde ao Vento 4 da sobrepressão 142 knm Além disso o cálculo do deslocamento máximo considerouse uma viga biapoiada com força uniformemente distribuída δv 5 ρv L4 384 E Ix δv 5 142 102 6004 384 20000 546 220 cm δv 220 cm δlim2 L120 600120 5 cm ok Portanto o perfil prédefinido atende às duas condições previstas na norma desse modo concluise que os critérios das ELS são satisfeitos 323 Estados Limite Últimos ELU Momento fletor resistente flexão na maior inércia Visto que o perfil adotado para longarinas é o mesmo utilizado para o dimensionamento das torças e que o momento solicitante fletor positivo podese utilizar o valor calculado no item 313 considerando que a compressão ocorre no encontro com as telas para o vento de sobrepressão e que para este caso admitese comportamento lateral contínuo para a flambagem lateral com torção Por tanto o momento resistente para a flexão na maior inércia é MRdx 191477 kNcm Momento fletor resistente flexão na maior inércia Flambagem local na mesa FLM λ bf tf 4877 871 559 λp 038 Efy 038 2000025 1071 Como λ λp Compacto MRd Mpl Mpl Z fy e γa1 110 Fazse necessária a determinação do módulo de resistência plástico Zy obtido a partir da posição da linha neutra x x bf 2 tf x 2 tf bf x x 135 2 871 x 2 871 4877 x x 500 mm Zy x bf x2 2 x tf x2 2 bf x2 tf2 Zy 05 135 005 2 2050 871 0052 2 4877 052 0871 2 Zy 187 cm3 Segundo item 5422 da norma Zt W 15 Zy W 187 816 229 15 Devese limitar Zy 15 Wy Zy 15 816 1224 cm3 MRd Mpl Zy fy γa1 1224 25 110 27818 kNcm Flambagem local da coluna FLA λ h tw 135 508 2657 λp 112 Efy 112 2000025 3168 Como λ λp compacto MRd Mpl Zy fy γa1 1224 25 110 27818 kNcm Flambagem lateral com Torção FLT O momento resistente para a flexão na maior inércia é MRdy 27818 kNcm Momento fletor solicitante flexão na maior inércia Para este caso se tem a combinação usada somente para a ação do vento não sobrepressão pv 142 KNm Mmax γp pv L² 8 14 142 10² 600² 8 Msdx 89680 KNcm Momento fletor solicitante flexão na menor inércia Para este caso temse a combinação da ações dadas apenas para a ação do peso propriamente da estrutura gE 037 KNm Além disso considerouse o carregamento uniformemente distribuído sobre uma viga contínua de três vãos Mmax 01 gE L² 01 037 10² 6003² Mmax Mgd 1480 KNm Msdy γg Mgd 125 1480 1850 KNm Verificação do ELU Flexão oblíqua Msdx Mrdx MsdyMrdy 1 89680191477 185027818 053 100 ok Portanto o perfil paridefinido atende à verificação do ELU para flexão oblíqua Verificação do ELU força cortante A verificação da força cortante pode ser dispensado para longarinas Lαl 600015240 39 Verificação dispensado 324 Perfil soldado para as longarinas Verificados os estados limites concluise que o perfil N1524 x 1220 do fabricante Sudesa atende aos requisitos previstos pela ABNT NBR 88002008 4 Dimensionamento da viga de roloamento 41 Parâmetros iniciais Vão da Viga do roloamento L 600 m Capacidade nominal da ponte rolante Q 125 KN Vão da ponte rolante A 1850 m Aço ASTM A36 fy 25 KNcm² e E 20 000 KNcm² Ciclos de solicitação N 20000 42 Escolha da seção transversal Estimativo da altura da seção d 115 dL 110 115 d6000 110 400 mm d 600 mm Adotouse 600 mm va favor da segurança Estimativo da largura da mesa superior bf Para TR37 bf 194 235 264 mm Adotouse bf 270 mm Estimativo da espessura da mesa tf Admitindose mesa compacta 1f 1p 038 Efy 038 2000025 11cm 1f bf2tf 2702tf 11 tf 123 mm tf 125 mm Estimativa da espessura da alma tw Admitindo alma compacta tw tp 376Efy 3762000025 106 tw btw 600 20125tw 106 tw 54 mm tw 63 mm Desta forma a partir dos valores adotados com as estimativas optouse pela ucela do perfil PS 600 82 perídefinido para o dimensionamento da viga do rolamento 63 575 600 125 125 125 Ag 104 cm² Ix 68226 cm⁴ wx 2274 cm³ zx 2503 cm³ 270 43 Forças decorrentes da ponte rolante Mediante as especificações do projeto e do catálogo de pontes rolantes fornecidos temse que a distância entre as ventras das rodas da viga de rolamento é igual a F 3400 mm e as forças por roda são P1 930 t e P2 940 t Por simplificação podese utilizar a médio das forças P1 e P2 nos cálculos assim temse o esquema representado abaixo para as forças máximas nas rodas sem considerar o impacto 935 kN 935 kN 3400 mm Considerando comando por controle remoto ou controle via rádio coeficiente de impacto 𝜙 110 Portanto 10285 kN 10285 kN 3400 mm 44 Estado Limite de Serviço ELS Para a verificação do ELS de deformação excessiva o impacto não é considerado força por roda P 935 kN 935 kN 935 kN 1300 3400 mm 1300 mm b L 34002 b 26002 1300 L 6000 mm Dessa forma o deslocamento máximo dmax Fb 3L² 4b² 24EIx 935 130 3600² 4130² 24 20000 68226 dmax 038 cm O Anexo C da ABNT NBR 88002008 para viga pontes rolantes com capacidade nominal até 200 kN um deslocamento máximo de L600 dmax 038 cm L600 600600 1 cm OK 45 Estados Limites Últimos ELU 451 Fadiga Para elementos estruturais de aço sujeitos a ações com grande número de ciclos a norma permite em seu Anexo K a análise da fadiga Para tal calculamse as tensões por meio da combinação frequente da fadiga sem considerar as ações permanentes contando que o valor não ultrapasse 066 fy ou 040fy para tensões nominais ou de cisalhamento respectivamente Além disso uma vez que o número de ciclos de aplicação das ações variáveis é menor que 20000 a norma permite a desconsideração da verificação da resistência à fadiga por tanto basto verificar as tensões máximas normal e de cisalhamento Tensão normal Para esta análise adote posicionar as forças descrentes da via rolante de modo a obter o momento fletor máximo na viga de rolamento 2057 kN 10285 kN 10285 kN a 34002 1700 mm X L a2 6000 17002 X 2150 mm 2150 mm 3400 450 6000 mm Assim o diagrama de momento fletor Reação no apoio A RA ΣMB0 10285 45 10285 385 RA 600 0 RA 73 71 kN Mmax RA x 7371 215 Mmax 1584747 kNcm Portanto σmáx Mmax Wx 066 fy Substituindo σmáx 1584747 2274 697 kNcm² 066 fy 066 25 1650 kNcm² OK Tensão do cisalhamento Para isso analisa odese pressionar as forças decorrentes da ponte rolante de modo a obter a força cortante máxima na viga em cisalhamento Reação no apoio A RA ΣMB0 10285 260 10285 600 RA 600 0 RA 14742 kN Portanto τmáx Vmáx Aw Vmáx twod 040 fy τmáx 14742 063 60 390 kNcm² 040 25 10 kNcm² OK 452 Aços Para as demais verificações do ELU fazse necessário a determinação das ações atuantes na viga rolante Ações permanentes As ações permanentes atuantes são referentes ao peso próprio dos elementos para tais admitese os seguintes valores Peso próprio da Viga rolante 082 kNm Peso próprio do Trilho TR37 037 kNm Chapa de fixação para esta ação foram admitidos as dimensões representadas abaixo 050 kNm² 071 2 018 kNm Verificação do esgotarito TR37 G 194 mm 270 194 2 135 25 173 160 Pelgo de 13 mm Por Tanto o peso próprio dos elementos qg 082 037 018 137 kNm No seção do ponto que possui maior momento Mg qg L 2 X qg x² 2 137 6 215 2 137 215² 2 Mg 567 kNmm 567 kNmm Enquanto a máxima força cortante Vg qg L 2 137 6 2 411 kN Ações Variáveis As ações variáveis atuantes correspond aos cálculos realizados no item 451 portanto Mg 1584747 kNcm Vq 14742 kN 453 Verificação do momento fletor Conforme item 42 na seção transversal da viga do rolamento foi definido admitindose meso e volume compacto portanto para FLM e FLA tomse MRK MPE Ademais considerase que na viga de fixação concluis contenção lateral bem como absorve as forças horizontais oriundas do movimento da Trabal Desse modo temse que o momento resistente de cálculo é dado por MRd Mpl γa1 Zx fy γa1 250325 110 5688636 KNcm Enquanto que Msd γG Mg γQ Mq Msd 125 567 1500 1584747 2447997 KN cm Assim Msd MRd 2447997 KNcm 5688636 KNcm OK 454 Verificação da força cortante Para a verificação da força cortante admitemse enrijecedores transversais apenas nas seções dos apoios desse modo a h 6000 575 1043 3 Para a h 3 Kv 5 Portanto 1ρ 110 Kv E fy 110 5 20000 25 6957 1σv 137 Kv E fy 137 5 20000 25 8665 λ R tw 575 63 9127 Como λ λor VRd 124 λp λ2 Vpl γa1 Vpl 060 Aw fy 060 d tw fy 060 60 063 25 567 KN VRd 124 6957 91272 567 110 37137 KN Enquanto que a força solicitante de cálculo Vsd γG Vg γQ Vq Vsd 125 441 150 14742 Vsd 226265 KN Vsd 226265 KN VRd 37137 KN OK Para o dimensionamento dos enrijecedores de viga considerase que tais elementos possuem seção compacta assim conforme recomendações da ABNT NBR 88002008 temse De acordo com o perfil paridefinido para a viga do valormento e admitindose que a solda tenha du de 12 mm o máximo valo que o parâmetro bs dos enrijecedores pode assumir é dado por bs 270 63 12 2 120 mm Desse modo devese respeitar o seguinte condiçao bs ts b tlim 056 E fy 056 20000 25 158 ts bs 158 120 158 ts 76 mm Assim foram adotados enrijecedores com bs 120 mm e ts 80 mm Segundo o item 54313 da norma o momento de inércia da seção não pode ser inferior ao recomendando Ienrijecedor a tw3 j Tal que j 25 ah22 05 j 25 600 57522 198 05 j 05 a tw3 j 6000 0633 05 7501 cm4 Ienrijecedor ts 2bs tw3 12 08 2 12 0633 12 99610 cm4 Ienrijecedor 99610 cm4 a tw3 j 7501 cm4 OK Portanto concluise que os enrijecedores adotados são adequados 455 Verificação das forças concentradas I Escoramento local da viga FRd 110 lw tw fy γa1 Para vigas de rolamento admitese α 45 conforme a figura abaixo 10285 KN FK Rt tfs lw FRd 110 265 063 25 110 41738 kN F5d γq FK 15 10285 15428 KN Portanto F5d 15428 FRd 41738 KN OK II Enrijecedors da viga De acordo com o item 574n2 da norma uma vez que foram considerados enrijecedores nas seções das vigaes podera admitir a força resistente dada por FRd 066 tw² γas 1 3ln d tw tf15 Efy0tf tw Onde ln 2 ht 2 120 240 mm FRd 066 063² 110 1 3 2460 063 12515 20000 25 125 063 FRd 33904 kN F5d γq FK 15 10285 154275 kN Portanto FRd 33904 KN F5d 154275 KN OK III Flambagem lateral da viga Este fenômeno está associado ao movimento lateral relativo entre as mesas na seção de força concentrada todavia visto que foram adotados vigas de firmagem ao longo da viga de rolamento podese considerar que a viga de firmagem restringe lateralmente de maneira contínua o movimento rotativo entre as mesas da viga de rolamento Portanto esta verificação de ELU não é aplicável 5 Análise dos pórticos Transversais 51 Parâmetros iniciais Conforme os dados apresentados e obtidos anteriormente neste memorial temse os seguintes parâmetros iniciais para o canais dos pórticos transversais do galpão Distância entre eixos de pórticos L 6000 mm Espaçamento entre terças eterça 1800 mm Altura do pilar Hp 11 900 mm Viga de rolamento PS 6000 x 82 e trilho TR37 Máxima força nas cordas da trela P 935 kN Distância entre as cordas da trela F 3400 mm Inclinação do Tillhado i 1050 A análise estrutural dos pórticos transversal será feito com auxilio do software AcadFrame Dlesse modo serão representados neste capítulo as definições dos valores de entrada no software epocas elaboração do modelo aproximado 52 Ações atuantes nos pórticos transversal 521 Ações permanentes O peso próprio dos componentes da estrutura foi estimado com base em critérios práticos Para isso ao final do cisalhamento devese avaliar este estimativo julgando a necessidade de um redimensionamento Telhado gt peso próprio da estrutura tesouras terças contraventamento gt 015 KNm² gt2 peso proprio das telhas de aço galvanizado termo acústico gt2012 KNm² gt gt1 gt2 015 012 027 KNm² Faces laterais gl1 peso proprio da estrutura pilares longarinas contraventamento gl1020 KNm² gl2 peso proprio das brises e telhas gl2 012 KNm² gl gl1 gl2 020 012 032 KNm² Vigas de ordenamento e acessórios gPI peso proprio do perfil I P5600 x 02 gPI082 kNm gtrilho peso proprio do trilho gtrilho040 KNm gVF peso proprio da viga de furação adotouse um perfil U524 x 122 kgm 012 kNm adotouse chapa de 63 mm com 700 mm de comprimento 05 KNm² x 070 m 035 KNm gVF 012 035 047 KNm gVR gPI gtrilho gVF 082 040 047 169 KNm Definidas as vedações permanentes devese determinar os cargas concentradas atuantes no pórtico através de áreas de influência conforme F2 Fji F2 F3 F3 Mj M1 Apoio da VR Hp 11900 mm 8180 mm 19600 mm Onde Fji força permanente atuante vidraço aplicada nos nós da treliça ai largura da influência F2 força permanente devido aos pilares longarinas contraventamento telhas e brises F3 força de apoio da viga de ordenamento M1 momento fletor gerado pela excentricidade do apoio da viga de ordenamento em relação ao centro do pilar Cobertura Devido a simetria da galpão calculouse apenas metade das treliça já que a outra metade terá os mesmos valores F11 F12 F13 F14 F15 F16 a2 2114 a3 1791 a4 1794 a5 1890 a6 995 a1 1219 Observação os nós adotados correspondem aos pontos com terças foi feito a simplificação de que as terças coincidem com nós da treliça Portanto para a área de influência e a força concentrada atuante sobre cada nó Ai ai L L 6000 mm Fji Ai gt gt 027 kNm² Assim foram calculadas as forças concentradas atuantes em cada nó Os resultados estão descritos abaixo além disso o sinal da força adotado corresponde a convenção de software Acatlframe valores negativos para forças para baixo Nó ai m Ai m² Fji KN 1 1219 7314 197 2 2114 12684 342 3 1791 10746 290 4 1791 10746 290 5 1890 11340 306 6 0995 5970 161 322 Lembrando que o nó 6 se repete para o outro lado assim ele terá a força de duas terças F16 2 161 322 KN Pilares longarinas contraventamento telhas e brises A venação correspondente é F2 e é dada por F2 gl L0 Hp venação permanente nas faces laterais Assim conforme os valores apresentados neste capítulo temse F2 032 600 190 2285 kN Viga de rolamento Trioho e vigo de frenagem A força correspondente é a F3 que é dada pela soma da reação de apoio de duas vigas de rolamento dada por F3 gvr L2 2 gvr L gvr carregamento devido a reação permanentemente na viga de rolamento F3 169 600 1014 kN Enquanto o momento fletor M1 gerado pela exentricidade de F3 M1 F3 e Onde a exentricidade é dada por 550 135 25 C 550 270 545 mm 2 e 0545 m Assim M1 1014 0545 553 kNm 270 522 Ações Variáveis Sobrecarga na cobertura A ABNT NBR 88002008 para para cobertura simples uma sobrecarga caracteristica de 025 kNm² As forças concentradas relativas ao uso sobrecarga foi definida como F4i e foram replicadas nas mesmas nós que F1i assim foram considerados as mesmas áreas de influência Sendo F4i qcov Ai qcov 025 kNm² Os resultados estão na tabela abaixo Nº aim Aim² Fi kN 1 3219 7314 183 2 2114 12684 317 3 1791 10746 269 4 1791 10746 269 5 1890 11340 284 6 0995 597 149 299 kN Conforme já explicado no nó 6 duplicou se força Ponte rolante Conforme apresentado anteriormente a ponte rolante deste projeto possui capacidade nominal Q de 125 kN forças máximas nas rodas P de 935 kN e distância entre rodas da Trelo F de 3400 mm Assim as reações de apoio da ponte rolante podem ser obtidas pelo esquema estático abaixo onde RE e RS correspondem as reações de apoio e esquerdo e à direita respectivamente G é o peso próprio da ponte rolante e P7 o peso próprio da Trelo Portanto considerase que o peso próprio da Trelo e dos dispositivos de içamento é igual a 50 da capacidade nominal da ponte rolante Q P7 50 Q 10100 125 125 kN J 8500 mm G G R E mím R D más J 7120 mm J 380 mm L0 máximo aproximação do quando Será considerado a posição da Trelo como descrito acima ela pode estar na outra extremidade mas por simplicidade é simétrica será avaliado apenas um caso Para o caso avaliado considerouse que na reação RD é igual a máxima força vertical nas rodas sem impacto Rd 2 935 kN Rd 187 kN Assim ΣME 0 G 185 P7 Q7 1712 Rd 1850 0 G 1852 125 125 1712 187 1850 0 G 11951 KN Σ PV 0 R E G P T Q R D 0 R E 11951 125 125 187 0 R E 7001 KN Portanto 3400 mm 935 kN 935 kN 043 1 linha de influência da creação de vaporeis 6000 mm Portanto calculase Pilar da esquerda F E 1 043 R E 2 143 7001 2 F E 5018 KN Pilar da direita F D 1 043 R D 2 143 187 2 F D 13402 KN Assim foram considerados 2 casos com as Terab posicionadas à esquerda e à direita para determinar as forças F5 e F6 e os momentos fletores guraos pela exonicidade 10 M2 e M3 Ademais as forças foram melhoradas pelo colipo conte Ø 110 devido ao impacto Caso 1 Torre à esquerda situação de máximo momento fletor no pilar nesse projeto F5 Ø FE 11 5018 5519 kN F6 Ø F D 11 13402 14742 kN M2 F5 e 5519 0545 3008 KN m M3 F60e 14742 0545 8034 KNm Caso 2 Torre à direita situação de máxima força axial no pilar nesse projeto F5 Ø FE 11 5018 5519 kN F6 Ø F D 11 p 13402 14742 kN M2 F5 e 5519 0545 3008 KNm M3 F60 e 14742 0545 8034 KNm Além disso ca ABNT UBR 88002008 prevê em seu contexto a consideração de uma força transversal FHT igual a 10 da soma dovcargo icaré com o peso da Torre e dos dispositivos de içamento FHT 10 PT Q 10100125 125 FHT 1375 KN F 1375 KN 2 6875 KN 6875 KN 6 875 KN 3400 mm F7 F8 1 043 F 143 6875 985 KN As forças F7 e F8 são oriundas do movimento da Torre podendo atuar em ambos os sentidos Todavia para simplificação considerarse o mesmo sentido va ser admitido para o vento transversal vento va 90 F5 F7 F8 F6 M2 M3 8180 mm 8780 mm 19600 mm Ação do Vento Foram considerados os ΔCe calculados no itens 2 o vento 2 foi desconsiderado por ter pequena magnitude e o 4 por ser uma situação menos crítico que o vento 3 Desse forma considerarse apenas os ventos 1 e 3 qv ΔCe q L φv ΔCE Q L ΔCE 075 600 Os resultados foram Vento 1 Vento 3 Para facilitar na hora da inserção os esforços devido ao vento no software AcadFrame as forças foram decompostas nas eixos x e y A inclinação do telhado é de 1050 o que corresponde a um ângulo de 599º Fai ρv ai Ai largura de influência Fqix Fqi senθ senθ sen599º 0104 Fqiy Fqi cosθ cosθ cos599º 0995 Para essa análise consideraramse os nós de 1 a 6 e os nós do circuito de 7 a 11 Vento 1 ρv 403 kNm Fqix 403 ai 0104 0419 ai Fqiy 403 ai 0995 3988 ai Portanto Nº aim Fqix kN Fqiy kN 1 1219 051 486 2 2114 088 843 3 1791 075 714 4 1791 075 714 5 1890 079 754 6 0995 083 esquerda 083 direita 7 1890 079 754 8 1791 075 714 9 1791 075 714 10 2114 088 843 11 1219 051 486 Os sinais estão de acordo com a convenção do AcadFrame Visto que o nó 6 recebe forças de mesma magnitude dos dois lados Fqix 083 083 0 Fqiy 2 794 1587 kN Vento 3 Nem 6 Fq6x 090 056 Fq6x 034 kNm Fq6y 855 534 Fq6y 321 kNm Nº aim Fqix kN Fqiy kN 1 1219 055 524 2 2114 085 908 3 1791 081 769 4 1791 081 769 5 1890 085 812 6o 0995 090 855 6a 0995 056 534 7 1890 053 508 8 1791 050 481 9 1791 050 481 10 2114 060 568 11 1219 034 327 Para os pilares tem se Vento 1 Pilar esquerdo ρv 405 kNm Pilar direito ρv 405 kNm Vento 3 Pilar esquerdo ρv 315 kNm Pilar direito ρv 243 kNm Os sinais foram adotados conforme AcadFrame 53 Combinações últimas dos vazões Foram consideradas os seguintes carregamentos Nº Descrição Abreviação 1 Permanente perm 2 Sobrecarga na cobertura sobre 3 Ponte rolante I trilho à esq PRI 4 Ponte rolante II trilho à dir PRII 5 Vento 3 90º Vento 90º 6 Vento 1 0º Vento 0º Foram feitas as seguintes combinações C1 e C2 todas vazões exceto o vento C3 Todas cargas sendo na ponte rolante o vazio principal C4 Todas as vazões sendo o vento a 90º a ação variando principal C5 inversão da esforços nas barras da treliça com vento a 90º C6 inversão da esforços nas barras da treliça com vento a 0º Juntas Bonzo da treliça A faixa usual de esbeltez para o critério admitida para os banzo é 80 λmáx 140 Já a faixa de perfis da dupla cantoneiro comercial é 2164 2 112 a 2162 4 Disse modo adotando cantoneiro 2L 3 x 14 Tamanho nominal 3 x 3 7620 mm espessura da aba 14 634 mm Área 1854 cm2 I x 500 cm4 o1x 236 cm t 516 o1y 361 cm y 213 cm Como o banzo com maior comprimento tem 2163 mm λ xmax L x o1x 2163 236 9165 80 λ xmax 140 OK Admitindo nós contraventados como no esquema a seguir temse que o máximo comprimento destroado L y para deslocamento força do galpão da treliça é 4251 mm nos banzo 4251 Assim foram feitas as seguintes combinações Nº 1 Descrição 14pqm 15PRI 1508 sobrec 2 14 pqm 15 PRI 1508 sobrec 3 14 pqm 15 PRI 1508 sobrec 1406 Vento 90º 4 14 pqm 14 Vento 90º 1508 sobrec 1507 PRI 5 10 pqm 14 Vento 90º 6 10 pqm 14 Vento 0º 54 Prédimensionamento das barras Pilar De acordo com o prédimensionamento realizado no item 1 os pilares do galpão possuem secção transversal com altura de 550 mm Assim adotouse um perfil da serie V5 com 550 mm de altura V5 550x 100 Área 1273 cm2 I x 74041 cm4 d 550 mm W x 2692 cm3 t w 63 mm o1x 2412 cm h 512 mm I y 4949 cm4 t f 19 mm W y 396 cm3 b f 250 mm o1y 624 cm Treliça O prédimensionamento das barras da Treliça foi feito com base no critério de esbeltez Além disso foram adotados cantoneiros duplos para os banzos diagonais e montantes conforme apresentado na sequência Vale destacar que buscouse a uniformização das secção idicas barras sendo que foram adotadas uma única secção para os banzo e nessas de três secções distintas para o treliçamento diagonais e mon Como o maior comprimento de barra dos montantes é 2200 mm λxmax Lx ux 220 140 15714 100 λxmax 160 OK 55 Análise estrutural dos pórticos Transversais Para a realização da análise estrutural no software AcuFrame foi necessário elaborar a discretização dos pontos que formam o pórtico transversal considerando o eixo dos elementos de modo a produzir um elemento unifilar formado por elementos de barras Após o lançamento dos elementos foram aplicadas as matrizes com E 20 000 KNmm2 e as seções geométricas conforme os perfis adotados Os pilares foram engastados na base e as ligações entre os elementos estruturais rotulados Além disso os carregamentos agrupamentos e combinações foram lançados segundo o que foi definido nesse relatório 56 Verificação dos estados limites de serviço ELS A Verificação dos deslocamentos da estrutura foi feita de acordo com o Anexo C da norma Para tal foram considerados as combinações varais de serviço e os deslocamentos foram obtidos através do software AcuFrame Deslocamentos Verticais Para essa verificação considerouse os deslocamentos do nó 14 A análise foi dividida em dois casos Caso 1 Rompimento sobrecarga na cobertura Combinação 7 Caso 2 Somente vento de sucção Vento 00 Combinação 8 Para esses casos foram obtidos Caso 1 δ1 076 cm Caso 2 δ2 092 cm Portanto δlim H 300 1960 300 653 cm δmáx δ1 076 cm δlim 653 cm OK Deslocemento Horizontal no topo do pilar nó 4 Caso 1 Somente ponte volante Combinação 9 Caso 2 Somente vento 90 Combinação 10 Caso 1 δ1 260 cm Caso 2 δ2 187 cm δlim H 300 1190 300 397 cm δmáx 260 cm δlim 397 cm OK Deslocamento máximo no nível da viga de rolamento Analisando apenas a combinação 9 só ponte volante δ1 178 cm maus entre nós 26 e 29 δlim H 400 1190 400 2975 m δmáx 178 cm δlim 2975 cm OK 58 Verificação da deslocabilidade Conforme resultados da análise linear geométrico e nãolinear para a combinação 1 u1 132370 u2 135147 u2 u1 102 u2 u1 110 Estrutura de pequeno deslocabilidade 59 Conclusão dos variações dos pórticos Transversais Verificando os deslocamentos das estruturas e os estados limites de serviço concluise que o pórtico transversal reticulado é adequado com relação as recomendações da ABNT NBR 88002008 6 Verificação das barras da tesoura Dorido ao caráter didático deste projeto serão apresentados os paracessos da verificação das barras da lança e do travamento através de exemplos das barras 13 e 1 A verificação das demais barras pode ser observada na Tabela do Anexo E 61 Verificação da barra 13 banzo superior 611 Dados da barra Seção Transversal Dupla cantoneira 3x3 14 Ag 1854 cm² Ix 100 cm⁴ ox 236 cm oy 337 cm Iy 0ly² Ag 337² 1854 21056 cm² b 762 cm t 0635 cm y0 213 cm Comprimento descontado Kx 10 Ky 10 Lx 121920 mm Ly 244473 mm Esforço solicitante máximo Ntsdmáx 1554 kN Ncsdmáx 5058 kN 612 Verificação da tração Força axial de tração resistente de cálculo ESB NtRd AgfyγM1 185425110 42136 kN RSL NtRd AefuγM2Ctfu 08AgCtfuγM2 0818540840135 NtRd 35157 kN Situação mais verídica Verificação da força solicitante máxima de tração Ntsd NtRd NtsdNtRd 1554 kN 35157 kN OK Limitação de esbeltez Como o limite para tração é maior do que para compressão será feito na condição para compressão 613 Verificação da compressão Força axial de compressão resistente de cálculo NcRd χQγM1Agfy Como o perfil é dupla cantoneira Todos elementos são do tipo AL assim Q Qs btlim 045 Efy 045 200000250 1273 bt 7620635 12 btlim 1273 Q 10 Termos para λ0 15 χ 0658λ0² para λ0 15 χ 0877λ0² Tal que λ0 9 Ag fyNe Para flambagem elástica por flexão em relação ao eixo central de inércia X da seção transversal Nex γ²EIxKxLx² γ²200010011219² 1328 kN Para flambagem elástica por flexoTorção Ney γ²EIyKyLy² γ²200002105602445² 69527 kN No2 1v0² γ²ECw GJk2L2² Cw 0 G 7700 kNcm² J 13 Σ bt³ 2601 cm⁴ v0 v1² v2² x0² y0² 463 cm No2 1v0² GJ 77002601463² 93327 kN 1 2 3 4 5 6 7 A B 6000 mm 6000 mm 6000 mm 6000 mm 6000 mm 6000 mm 19050 mm 275 mm 19050 mm 275 mm 36000 mm 19600 mm 19600 mm Nível 1 0 mm Pilar 11900 mm A B 10200 mm 500 mm 1200 mm 10200 mm 4788 4804 4210 5013 5083 1300 mm 8900 mm 1300 mm 120 mm 600 mm 8180 mm 275 mm 18500 mm 275 mm 11900 mm 100 mm 1900 mm 2000 mm 1900 mm 1900 mm 1900 mm 2200 mm 11900 mm Alvenaria Brise Telha Telha Telha Telha 550 mm 19050 mm 550 mm 19600 mm 3774 mm 1800 mm 1800 mm 1800 mm 1800 mm 1800 mm 200 mm 3774 mm 1800 mm 1800 mm 1800 mm 1800 mm 1800 mm 200 mm 1028026 mm B 1200 mm 550 mm 19050 mm 550 mm 19600 mm 3774 mm 1800 mm 1800 mm 1800 mm 1800 mm 1800 mm 200 mm 3774 mm 1800 mm 1800 mm 1800 mm 1800 mm 1800 mm 200 mm 2L 2 12 x 2 12 2L 2 12 x 2 12 2L 2 12 x 2 12 2L 1 34 x 1 34 2L 1 34 x 1 34 2L 2 12 x 2 12 2L 1 34 x 1 34 2L 2 12 x 2 12 2L 1 34 x 1 34 2L 2 12 x 2 12 2L 1 34 x 1 34 2L 2 12 x 2 12 2L 1 34 x 1 34 2L 2 12 x 2 12 2L 1 34 x 1 34 2L 2 12 x 2 12 2L 1 34 x 1 34 2L 2 12 x 2 12 2L 1 34 x 1 34 2L 2 12 x 2 12 2L 2 12 x 2 12 2L 3 x 14 2L 3 x 14 2L 3 x 14 Nível 1 0 mm Pilar 11900 mm 1 2 3 4 5 6 7 2 EST001 3 EST001 U 152x1220 2200 mm 1900 mm 19063 mm 1900 mm 2000 mm 1900 mm Ø16mm Típico Para Todos Vãos Alvenaria Telha Telha Telha Telha Brise 96063 mm 117363 mm Nível 1 0 mm Pilar 11900 mm 1 2 3 4 5 6 7 100x63 100x63 4090 mm 4090 mm 2520 mm 1143037 mm 100x63 100x63 100x63 1 2 3 4 5 6 7 A B 6000 mm 6000 mm 6000 mm 6000 mm 6000 mm 6000 mm 275 mm 19050 mm 275 mm 36000 mm Ø 19mm Ø 19mm Ø 19mm 100x63 55398 mm 189134 mm 358558 mm 347456 mm 56491 mm 350277 mm 358156 mm 189137 mm 55395 mm 1 2 3 4 5 6 7 A B Ø16mm Ø16mm Ø16mm Ø19mm Ø19mm Ø19mm Ø19mm L50x5 6000 mm 6000 mm 6000 mm 6000 mm 6000 mm 6000 mm 9800 mm 9800 mm Ø19mm Ø19mm Ø19mm Ø19mm Ø19mm Ø19mm Ø19mm Ø19mm 1834073 mm U 1524 X 12 2 7802 mm Topo do bloco Ø44mm Gancho SemiCircular 90 mm 90 mm 550 mm 90 mm 90 mm 90 mm 250 mm 90 mm 910 mm 430 mm Chumbadores Ø 44mm Soldar arruelas com furopadrão CH 125 mm Graute Graute Chapa 125 CH8 CH 125 TR37 270 mm 125 mm 575 mm 125 mm 63 mm 600 mm TR37 Chapa 63 PS 600x82 U203X1730 wwwautodeskcomrevit Escala Verificado por Desenhadas por Data Número do projeto Consultor Endereço Endereço Telefone Fax email Consultor Endereço Endereço Telefone Fax email Consultor Endereço Endereço Telefone Fax email Consultor Endereço Endereço Telefone Fax email Consultor Endereço Endereço Telefone Fax email Como indicado 05122021 201748 Seção Transversal 20210125 Edifício Industrial com Ponte Rolante Maxmiliano Malite 251021 Lucas Candido Pereira Lucas Candido Pereira EST001 1 100 Nível 1 1 1 50 Corte Transversal 2 AÇÕES NAS BASES CARREGAMENTOS BÁSICOS SOBRECARGA NA COBERTURA PONTE ROLANTE VENTO 1 SUCÇÃO 90º VENTO 3 SUCÇÃO 0º Fv kN Fh kN M kNm PERMANENTE 347 4885 1536 264 1471 1036 121 14305 3209 4629 4005 18725 2885 1146 4769 Número Descrição Data 1 50 Treliça 3 1 100 Fechamento Lateral 4 1 100 Elevação Lateral 5 1 100 Banzo Inferior 6 1 100 Banzo Superior 7 1 20 Detalhe Típico dos Chumbadores 1 20 Detalhe da Base dos Pilares 1 20 Viga de Rolamento ANEXO B LANÇAMENTO DA ESTRUTURA E CARREGAMENTO DO ACADFRAME ANEXO E Ix cm² Iy cm² J cm4 ro cm yoro² Ntsd Ntrd SR Ncsd Nex Ney Ney Neyz Ne λo X Ncrd SR 2535 24382 24382 10331 7235 7157 020357 10160 33204 69914 93390 54149 33204 118 0558 23492 043249 7749 30 2633 17907 35814 7588 10627 8608 024484 3710 61558 32404 93390 29524 29524 125 0518 21842 016986 7970 20 2732 17907 35814 7588 10627 8175 023253 3938 61558 32404 93390 29524 29524 125 0518 21842 018030 7970 20 2831 17907 37804 7588 11218 7363 020943 4661 61558 29082 93390 26805 26805 131 0485 20434 022810 8413 20 2930 19897 37804 8431 11218 6123 017416 4642 49860 29082 93390 26805 26805 131 0485 20434 022717 8413 20 1324 12254 24508 5192 7272 14851 042242 8856 131454 69197 93390 53785 53785 093 0697 29377 030146 5454 20 1423 12254 24508 5192 7272 5798 016492 9516 131454 69197 93390 53785 53785 093 0697 29377 032392 5454 20 1522 18000 36000 7627 10682 5718 016264 9517 60923 32070 93390 29255 29255 126 0515 21710 043837 8012 20 1621 18000 36000 7627 10682 5629 016011 9890 60923 32070 93390 29255 29255 126 0515 21710 045555 8012 20 1720 18000 38000 7627 11276 7549 021472 9455 60923 28783 93390 26557 26557 132 0482 20296 046586 8457 20 1819 20000 38000 8475 11276 8496 024166 8445 49348 28783 93390 26557 26557 132 0482 20296 041610 8457 20 111 14488 14488 10349 7392 836 008134 855 9827 19579 19963 13618 9827 115 0573 6808 012559 4605 30 410 16315 16315 11654 8324 3156 030707 1824 7749 15440 19963 11879 7749 130 0494 5865 031102 5186 30 59 18142 18142 12959 9256 2121 020636 1321 6267 12486 19963 10268 6267 144 0418 4963 026615 5767 30 68 19970 19970 14264 10189 1215 011821 1786 5172 10305 19963 8862 5172 159 0347 4124 043310 6348 30 7 22000 22000 15714 11224 004 000039 006 4262 8491 19963 7553 4262 175 0286 3398 000177 6993 30 234 18001 18001 9091 6272 6124 030467 8629 28022 58206 46220 35293 28022 069 0820 9916 087020 5637 30 312 18001 18001 9091 6272 7125 035446 5048 28022 58206 46220 35293 28022 069 0820 9916 050907 5637 30 3643 24225 24225 12235 8441 4271 021248 6508 15472 32139 46220 25683 15472 093 0698 8440 077110 7586 30 3742 25491 25491 12874 8882 2571 012791 4446 13974 29026 46220 23889 13974 098 0671 8120 054752 7982 30 3841 26823 26823 13547 9346 1770 008806 2846 12620 26215 46220 22129 12620 103 0643 7781 036579 8399 30 3940 29663 29663 14981 10336 2408 011980 1642 10319 21435 46220 18832 10319 114 0583 7051 023286 9288 30 1854 1854 542 106 35157 35157 10278 20101 0211 0211 27 46 9555 0913 39 0201 Quantidade de presilhas Banzo inferior Banzo superior Diagonais Montantes 3 x 3 14 3 x 3 14 212 x212 316 134 x 134 18 Ag cm² Tração Compressão Posição Barra Seção KxLx cm l cm 1045 2082 0189 0204 KyLy cm λx λy 100 21056 100 21056 26 26 463 463 ANEXO F PESO DA ESTRUTURA Elemento Seção Comprimento por pórtico m Comprimento total m Massa linear kgm PesokN Banzos inferiores 3 x 3 x 14 1905 13335 1458 1907 Banzos superiores 3 x 3 x 14 1915 13408 1458 1918 Montantes 134x 134x 18 1587 11110 428 466 Diagonais 212 x212 316 2799 19594 914 1757 Terças 1524 x 122 3600 43200 1220 5170 φ19 mm 48429 223 1059 φ16 mm 25677 158 398 L 50 x 5 1157 726 082 Cruz 100 x 63 43200 1962 8315 21073 Elemento Seção Comprimento por pórtico m Comprimento total m Massa linear kgm PesokN Pilares VS550 x 100 2380 16660 10000 16343 Longarinas 1524 x 122 43200 1220 5170 φ16 mm 15530 158 241 L 50 x 5 4010 726 286 Dupla cantoneira 100 x 63 25618 1962 4931 Cruz 100 x 63 21600 1962 4157 31128 Elemento Área m² Peso por área kNm² Comprimento m Massa linear kgm PesokN Telhas e brises 100162 012 12019 Trilho TR37 7200 3700 2613 Viga de rolamento 7200 8200 5792 20425 Peso da Cobertura TOTAL Peso do fechamento lateral Contraventamento TOTAL Demais elementos TOTAL Contraventamento AcadFrame Software Acadêmico para análise de pórticos e treliças planas Versão Beta Universidade de São Paulo Escola de Engenharia de São Carlos Departamento de Engenharia de Estruturas SET EESC USP GMEC Grupo de Mecânica Computacional Autores Humberto Breves Coda Rodrigo Ribeiro Paccola São Carlos 2006 Esta versão do programa é acadêmica e de uso irrestrito para fins de ensino e pesquisa A responsabilidade pelo uso e avaliação dos resultados obtidos desta ferramenta é exclusiva do usuário ficando as instituições e os autores aqui mencionados isentos de quaisquer responsabilidades legais ou de qualquer outra natureza Relatório de Processamento Dados Gerais da Estrutura Projeto Responsável Número de Nós 30 Número de Elementos 51 Número de Carregamentos 6 Número de Combinações 10 Tipo de Análise NãoLinear Geométrica Data e Hora 04122021 190954 Coordenadas e Restrições Nodais Nó Coord X Coord Y RX RY RZ Rec X Rec Y Rot Z 1 000000 119000000 0 0 0 000000 000000 000000 2 98000000 129000000 0 0 0 000000 000000 000000 3 196000000 119000000 0 0 0 000000 000000 000000 4 000000 107000000 0 0 0 000000 000000 000000 5 24375999 121488000 0 0 0 000000 000000 000000 6 24375999 107000000 0 0 0 000000 000000 000000 7 12191000 120243994 0 0 0 000000 000000 000000 8 42289001 123315002 0 0 0 000000 000000 000000 9 42289001 107000000 0 0 0 000000 000000 000000 10 60195001 125142004 0 0 0 000000 000000 000000 11 60195001 107000000 0 0 0 000000 000000 000000 12 78103003 126969995 0 0 0 000000 000000 000000 13 78103003 107000000 0 0 0 000000 000000 000000 14 98000000 107000000 0 0 0 000000 000000 000000 15 117896997 126969995 0 0 0 000000 000000 000000 16 117896997 107000000 0 0 0 000000 000000 000000 17 135804004 125142004 0 0 0 000000 000000 000000 18 135804004 107000000 0 0 0 000000 000000 000000 19 153710999 123315002 0 0 0 000000 000000 000000 20 153710999 107000000 0 0 0 000000 000000 000000 21 171618005 121488000 0 0 0 000000 000000 000000 22 171618005 107000000 0 0 0 000000 000000 000000 23 183808997 120243994 0 0 0 000000 000000 000000 24 196000000 107000000 0 0 0 000000 000000 000000 25 000000 87800000 0 0 0 000000 000000 000000 26 000000 81800000 0 0 0 000000 000000 000000 27 000000 000000 1 1 1 000000 000000 000000 28 196000000 87800000 0 0 0 000000 000000 000000 29 196000000 81800000 0 0 0 000000 000000 000000 30 196000000 000000 1 1 1 000000 000000 000000 Características das Barras Elem I J Área Inércia Mód Elast Rot Gama Alfa H Ycg 1 5 6 542000 1045000 2000000000 1 1 000000 020000 444500 122000 2 4 7 1060000 4600000 2000000000 1 1 000000 020000 635000 175000 3 7 6 1060000 4600000 2000000000 1 1 000000 020000 635000 175000 4 8 9 542000 1045000 2000000000 1 1 000000 020000 444500 122000 5 10 11 542000 1045000 2000000000 1 1 000000 020000 444500 122000 6 12 13 542000 1045000 2000000000 1 1 000000 020000 444500 122000 7 2 14 542000 1045000 2000000000 1 1 000000 020000 444500 122000 8 15 16 542000 1045000 2000000000 1 1 000000 020000 444500 122000 9 17 18 542000 1045000 2000000000 1 1 000000 020000 444500 122000 10 19 20 542000 1045000 2000000000 1 1 000000 020000 444500 122000 11 21 22 542000 1045000 2000000000 1 1 000000 020000 444500 122000 12 22 23 1060000 4600000 2000000000 1 1 000000 020000 635000 175000 13 1 7 1854000 10000000 2000000000 1 0 000000 020000 762000 213000 14 7 5 1854000 10000000 2000000000 0 0 000000 020000 762000 213000 15 5 8 1854000 10000000 2000000000 0 0 000000 020000 762000 213000 16 8 10 1854000 10000000 2000000000 0 0 000000 020000 762000 213000 17 10 12 1854000 10000000 2000000000 0 0 000000 020000 762000 213000 18 12 2 1854000 10000000 2000000000 0 0 000000 020000 762000 213000 19 15 2 1854000 10000000 2000000000 0 0 000000 020000 762000 213000 20 15 17 1854000 10000000 2000000000 0 0 000000 020000 762000 213000 21 17 19 1854000 10000000 2000000000 0 0 000000 020000 762000 213000 22 19 21 1854000 10000000 2000000000 0 0 000000 020000 762000 213000 23 21 23 1854000 10000000 2000000000 0 0 000000 020000 762000 213000 24 23 3 1854000 10000000 2000000000 0 1 000000 020000 762000 213000 25 6 4 1854000 10000000 2000000000 0 1 000000 020000 762000 213000 26 6 9 1854000 10000000 2000000000 0 0 000000 020000 762000 213000 27 9 11 1854000 10000000 2000000000 0 0 000000 020000 762000 213000 28 11 13 1854000 10000000 2000000000 0 0 000000 020000 762000 213000 29 13 14 1854000 10000000 2000000000 0 0 000000 020000 762000 213000 30 14 16 1854000 10000000 2000000000 0 0 000000 020000 762000 213000 31 16 18 1854000 10000000 2000000000 0 0 000000 020000 762000 213000 32 18 20 1854000 10000000 2000000000 0 0 000000 020000 762000 213000 33 20 22 1854000 10000000 2000000000 0 0 000000 020000 762000 213000 34 24 23 1060000 4600000 2000000000 1 1 000000 020000 635000 175000 35 22 24 1854000 10000000 2000000000 0 1 000000 020000 762000 213000 36 6 8 1060000 4600000 2000000000 1 1 000000 020000 635000 175000 37 9 10 1060000 4600000 2000000000 1 1 000000 020000 635000 175000 38 11 12 1060000 4600000 2000000000 1 1 000000 020000 635000 175000 39 13 2 1060000 4600000 2000000000 1 1 000000 020000 635000 175000 40 16 2 1060000 4600000 2000000000 1 1 000000 020000 635000 175000 41 18 15 1060000 4600000 2000000000 1 1 000000 020000 635000 175000 42 20 17 1060000 4600000 2000000000 1 1 000000 020000 635000 175000 43 22 19 1060000 4600000 2000000000 1 1 000000 020000 635000 175000 44 1 4 12730000 7404100000 2000000000 0 0 000000 020000 5500000 2750000 45 4 25 12730000 7404100000 2000000000 0 0 000000 020000 5500000 2750000 46 25 26 12730000 7404100000 2000000000 0 0 000000 020000 5500000 2750000 47 26 27 12730000 7404100000 2000000000 0 0 000000 020000 5500000 2750000 48 3 24 12730000 7404100000 2000000000 0 0 000000 020000 5500000 2750000 49 24 28 12730000 7404100000 2000000000 0 0 000000 020000 5500000 2750000 50 28 29 12730000 7404100000 2000000000 0 0 000000 020000 5500000 2750000 51 29 30 12730000 7404100000 2000000000 0 0 000000 020000 5500000 2750000 Carregamentos Básicos 1 1 2 2 3 3 4 4 5 5 6 6 Composição dos Carregamentos Básicos 1 Cargas Concentradas FX FY MZ F11 000000 197000 000000 F12 000000 342000 000000 F13 000000 290000 000000 F14 000000 290000 000000 F15 000000 306000 000000 F16 000000 322000 000000 F2 000000 2285000 000000 F3 000000 1014000 000000 M1E 000000 000000 55300000 M1D 000000 000000 55300000 2 Cargas Concentradas FX FY MZ F41 000000 183000 000000 F42 000000 317000 000000 F43 000000 269000 000000 F44 000000 269000 000000 F45 000000 284000 000000 F46 000000 299000 000000 3 Cargas Concentradas FX FY MZ F5E 000000 5519000 000000 F6E 000000 14742000 000000 M2E 000000 000000 551900000 M3E 000000 000000 803400000 4 Cargas Concentradas FX FY MZ F5D 000000 5519000 000000 M2D 000000 000000 300800000 M3D 000000 000000 803400000 F6D 000000 14742000 000000 F7D 985000 000000 000000 F8D 985000 000000 000000 5 Cargas Concentradas FX FY MZ V31 055000 524000 000000 V32 095000 908000 000000 V33 081000 769000 000000 V34 081000 769000 000000 V35 085000 812000 000000 V36 034000 321000 000000 V37 053000 508000 000000 V38 050000 481000 000000 V39 050000 481000 000000 V310 060000 568000 000000 V311 034000 327000 000000 Cargas Distribuídas TP Q1X Q2X Q1Y Q2Y V3D G 002430 002430 000000 000000 V3E G 003150 003150 000000 000000 6 Cargas Concentradas FX FY MZ V11 051000 486000 000000 V12 088000 843000 000000 V13 075000 714000 000000 V14 075000 714000 000000 V15 079000 754000 000000 V16 000000 1587000 000000 V17 079000 754000 000000 V18 075000 714000 000000 V19 075000 714000 000000 V110 088000 843000 000000 V111 051000 486000 000000 Cargas Distribuídas TP Q1X Q2X Q1Y Q2Y V1E G 004050 004050 000000 000000 V1D G 004050 004050 000000 000000 Nós carregados 1 Nó Cargas 1 F11 F2 2 F16 3 F11 F2 5 F12 8 F13 10 F14 12 F15 15 F15 17 F14 19 F13 21 F12 26 F3 M1E 29 F3 M1D 2 Nó Cargas 1 F41 2 F46 3 F41 5 F42 8 F43 10 F44 12 F45 15 F45 17 F44 19 F43 21 F42 3 Nó Cargas 26 F6E M3E 29 F5E M2E 4 Nó Cargas 25 F7D 26 F5D M2D 28 F8D 29 M3D F6D 6 Nó Cargas 1 V11 2 V16 3 V111 5 V12 8 V13 10 V14 12 V15 15 V17 17 V18 19 V19 21 V110 Barras carregados 5 Barra Cargas 44 V3E 45 V3E 46 V3E 47 V3E 48 V3D 49 V3D 50 V3D 51 V3D 6 Barra Cargas 44 V1E 45 V1E 46 V1E 47 V1E 48 V1D 49 V1D 50 V1D 51 V1D Combinações de Carregamentos Básicos Combinação 1 Peso Próprio 000000 1 140000 2 120000 3 150000 4 000000 5 000000 6 000000 Combinação 2 Peso Próprio 000000 1 140000 2 120000 3 000000 4 150000 5 000000 6 000000 Combinação 3 Peso Próprio 000000 1 140000 2 120000 3 150000 4 000000 5 084000 6 000000 Combinação 4 Peso Próprio 000000 1 140000 2 120000 3 105000 4 000000 5 140000 6 000000 Combinação 5 Peso Próprio 000000 1 100000 2 000000 3 000000 4 000000 5 140000 6 000000 Combinação 6 Peso Próprio 000000 1 100000 2 000000 3 000000 4 000000 5 000000 6 140000 Combinação 7 Peso Próprio 000000 1 100000 2 100000 3 000000 4 000000 5 000000 6 000000 Combinação 8 Peso Próprio 000000 1 000000 2 000000 3 000000 4 000000 5 000000 6 100000 Combinação 9 Peso Próprio 000000 1 000000 2 000000 3 100000 4 100000 5 000000 6 000000 Combinação 10 Peso Próprio 000000 1 000000 2 000000 3 000000 4 000000 5 100000 6 000000 Geometria e Condições de Contorno da Estrutura Analisada Deslocamentos Nodais Resultados para os Carregamentos Básicos 1 Nó Desl X DeslY RotZ 1 000342 002064 000038 2 000000 039894 000000 3 000343 002064 000038 4 004067 001954 000031 5 002086 017605 000061 6 004379 017152 000063 7 001627 009627 000065 8 002536 027116 000048 9 003541 027929 000053 10 002315 035001 000035 11 002444 035333 000031 12 001466 039294 000011 13 001258 039067 000011 14 000000 039897 000000 15 001466 039294 000011 16 001258 039067 000011 17 002316 035001 000035 18 002443 035333 000031 19 002537 027116 000048 20 003541 027929 000053 21 002087 017610 000061 22 004378 017157 000063 23 001628 009627 000065 24 004066 001954 000031 25 007839 001661 000011 26 008331 001570 000006 27 000000 000000 000000 28 007838 001661 000011 29 008331 001570 000006 30 000000 000000 000000 2 Nó Desl X DeslY RotZ 1 000190 000621 000035 2 000000 035761 000000 3 000191 000621 000035 4 003815 000619 000027 5 001846 015045 000056 6 004102 014625 000059 7 001408 007692 000060 8 002286 023852 000045 9 003318 024613 000049 10 002104 031174 000033 11 002291 031489 000029 12 001337 035175 000010 13 001181 034971 000011 14 000000 035763 000000 15 001338 035176 000010 16 001180 034972 000011 17 002104 031174 000033 18 002290 031490 000029 19 002287 023852 000045 20 003318 024613 000049 21 001847 015049 000056 22 004101 014629 000059 23 001409 007692 000060 24 003814 000619 000027 25 007007 000508 000007 26 007288 000473 000003 27 000000 000000 000000 28 007006 000508 000007 29 007288 000473 000003 30 000000 000000 000000 3 Nó Desl X DeslY RotZ 1 090010 004616 000051 2 085150 003439 000018 3 089433 001982 000048 4 083529 004596 000069 5 088628 010913 000012 6 085382 010913 000011 7 089163 008498 000026 8 087549 011594 000005 9 086086 010694 000008 10 086575 009751 000014 11 086504 008846 000014 12 085798 006981 000017 13 086689 006079 000015 14 086655 003439 000012 15 085686 000035 000016 16 086622 000904 000015 17 086358 002648 000014 18 086385 001778 000013 19 087221 004458 000005 20 085924 003592 000008 21 088187 003861 000011 22 085187 003862 000009 23 088664 001682 000024 24 083319 001997 000065 25 064635 004619 000129 26 056344 004624 000148 27 000000 000000 000000 28 065873 001956 000116 29 058432 001941 000132 30 000000 000000 000000 4 Nó Desl X DeslY RotZ 1 166890 001659 000075 2 161018 003119 000023 3 168030 005126 000080 4 157406 001631 000099 5 165157 011182 000020 6 160192 011180 000018 7 165807 007531 000039 8 163811 012730 000004 9 161300 011445 000008 10 162621 010716 000017 11 162000 009424 000016 12 161713 007410 000020 13 162366 006122 000018 14 162433 003119 000014 15 161935 001450 000022 16 162500 000096 000019 17 163052 004929 000018 18 162239 003571 000017 19 164463 007011 000004 20 161627 005661 000008 21 166032 005302 000022 22 160585 005305 000019 23 166797 001180 000043 24 157818 005149 000108 25 131014 001661 000174 26 119878 001666 000195 27 000000 000000 000000 28 128544 005076 000199 29 115710 005047 000228 30 000000 000000 000000 5 Nó Desl X DeslY RotZ 1 187619 000063 000068 2 181318 001649 000023 3 187391 000401 000075 4 179021 000090 000091 5 185774 008166 000016 6 181474 008165 000014 7 186479 005016 000034 8 184350 008998 000007 9 182376 007765 000011 10 183086 006514 000019 11 182886 005275 000018 12 182102 002886 000022 13 183075 001650 000020 14 182960 001649 000015 15 182106 005995 000020 16 182844 004751 000018 17 183074 009243 000016 18 182445 007997 000015 19 184302 011114 000003 20 181723 009874 000007 21 185665 009399 000021 22 180607 009400 000019 23 186324 005600 000041 24 177850 000422 000099 25 154609 000060 000160 26 144375 000055 000179 27 000000 000000 000000 28 151848 000357 000167 29 141233 000333 000184 30 000000 000000 000000 6 Nó Desl X DeslY RotZ 1 001722 001804 000062 2 000000 091602 000000 3 001724 001804 000062 4 005159 001807 000037 5 006148 036441 000143 6 007771 035330 000147 7 005026 017950 000146 8 007240 058654 000115 9 006658 061204 000130 10 006559 078259 000089 11 004746 079617 000078 12 004156 089437 000030 13 002492 089400 000030 14 000000 091614 000000 15 004157 089437 000030 16 002491 089400 000030 17 006560 078261 000089 18 004745 079619 000078 19 007241 058655 000115 20 006657 061205 000130 21 006150 036452 000143 22 007769 035341 000147 23 005028 017950 000146 24 005157 001807 000037 25 005908 001483 000017 26 004618 001382 000023 27 000000 000000 000000 28 005907 001483 000017 29 004616 001382 000023 30 000000 000000 000000 Resultados para as Combinações Combinação 1 Nó Desl X DeslY RotZ 1 137525 010604 000172 2 129394 104063 000027 3 135147 006651 000022 4 116689 010404 000180 5 139831 059286 000172 6 118691 058133 000175 7 139487 035599 000204 8 139340 084228 000113 9 121864 084904 000120 10 137330 101278 000068 11 125267 100742 000057 12 134039 107899 000000 13 128543 105961 000006 14 131674 104070 000018 15 126545 097363 000051 16 134805 098113 000051 17 125449 082474 000111 18 137437 084635 000097 19 126219 059889 000129 20 139502 063253 000144 21 128834 036899 000137 22 140487 035761 000146 23 130722 020185 000127 24 136874 006520 000022 25 078900 009875 000219 26 065305 009705 000236 27 000000 000000 000000 28 119566 005918 000152 29 109327 005724 000187 30 000000 000000 000000 Combinação 2 Nó Desl X DeslY RotZ 1 254874 006224 000209 2 245153 103669 000035 3 255086 011461 000027 4 229424 006005 000227 5 256626 059858 000184 6 232849 058698 000186 7 256466 034274 000224 8 255719 086119 000115 9 236640 086201 000120 10 253372 102890 000064 11 240475 101758 000053 12 249877 108673 000005 13 244029 106141 000002 14 247314 103675 000022 15 242887 095168 000060 16 250597 096661 000058 17 242471 079049 000116 18 253190 081955 000102 19 244077 056032 000127 20 255024 060138 000144 21 247615 034724 000119 22 255545 033587 000132 23 249947 020969 000098 24 250566 011345 000088 25 180093 005474 000289 26 162114 005301 000308 27 000000 000000 000000 28 215236 010691 000278 29 196788 010470 000333 30 000000 000000 000000 Combinação 3 Nó Desl X DeslY RotZ 1 298914 010721 000230 2 285345 102790 000047 3 296334 007198 000043 4 270685 010485 000259 5 299619 066481 000186 6 274781 065318 000187 7 299887 040082 000233 8 297901 092131 000106 9 278728 091742 000111 10 294804 107038 000052 11 282570 105433 000041 12 290666 110532 000019 13 286008 107529 000011 14 289037 102797 000031 15 283174 092347 000069 16 292066 094170 000066 17 282911 074667 000125 18 294350 077903 000111 19 284737 050479 000131 20 295790 054915 000149 21 288528 028975 000119 22 295813 027841 000132 23 290986 015546 000092 24 289831 007086 000108 25 211896 009941 000357 26 189490 009758 000390 27 000000 000000 000000 28 250110 006409 000296 29 230725 006180 000346 30 000000 000000 000000 Combinação 4 Nó Desl X DeslY RotZ 1 363976 008721 000245 2 349048 100436 000052 3 361530 006667 000064 4 333827 008475 000279 5 364262 066280 000190 6 338464 065114 000190 7 364687 039194 000241 8 362229 092092 000104 9 342601 091414 000108 10 358859 106432 000047 11 346543 104538 000037 12 354518 109134 000024 13 350004 105841 000015 14 352984 100443 000034 15 347079 089080 000073 16 355963 091212 000069 17 347059 070782 000127 18 358129 074328 000113 19 349187 046358 000130 20 359370 051102 000149 21 353311 025551 000112 22 359098 024417 000126 23 355927 013283 000080 24 352407 006559 000135 25 269810 007925 000390 26 245380 007738 000424 27 000000 000000 000000 28 305902 005856 000338 29 283892 005614 000391 30 000000 000000 000000 Combinação 5 Nó Desl X DeslY RotZ 1 264439 002062 000133 2 255214 037688 000033 3 263436 002734 000068 4 247911 001907 000159 5 263578 029212 000084 6 251048 028753 000083 7 264114 016789 000113 8 262021 039901 000038 9 253157 038975 000037 10 260020 044291 000009 11 254975 042877 000005 12 257785 043476 000021 13 256430 041507 000016 14 257526 037691 000021 15 254858 030963 000040 16 258623 032488 000036 17 255373 022092 000058 18 259245 024181 000052 19 256881 011569 000052 20 259326 014131 000062 21 259252 004473 000032 22 258593 004022 000038 23 260643 001843 000008 24 254405 002655 000109 25 209743 001641 000237 26 194835 001552 000258 27 000000 000000 000000 28 221555 002269 000225 29 207099 002140 000253 30 000000 000000 000000 Combinação 6 Nó Desl X DeslY RotZ 1 002108 000464 000048 2 000000 088409 000000 3 002110 000464 000048 4 003132 000576 000021 5 006545 033449 000139 6 006490 032340 000142 7 005441 015523 000140 8 007614 055051 000113 9 005779 057803 000129 10 006876 074624 000090 11 004204 076188 000079 12 004357 085982 000032 13 002233 086153 000031 14 000000 088422 000000 15 004357 085982 000032 16 002232 086153 000031 17 006877 074626 000090 18 004203 076189 000079 19 007615 055052 000113 20 005778 057804 000129 21 006546 033460 000139 22 006489 032351 000142 23 005444 015524 000140 24 003131 000576 000021 25 000429 000414 000034 26 001867 000364 000039 27 000000 000000 000000 28 000427 000414 000034 29 001868 000364 000039 30 000000 000000 000000 Combinação 7 Nó Desl X DeslY RotZ 1 000553 002689 000073 2 000001 075687 000000 3 000555 002689 000073 4 007869 002575 000058 5 003945 032670 000118 6 008475 031795 000122 7 003052 017331 000126 8 004830 050995 000093 9 006859 052567 000101 10 004423 066207 000069 11 004736 066852 000059 12 002805 074504 000020 13 002440 074071 000022 14 000001 075692 000000 15 002806 074505 000020 16 002439 074071 000022 17 004424 066208 000069 18 004734 066853 000059 19 004831 050996 000093 20 006857 052567 000101 21 003947 032679 000118 22 008473 031803 000122 23 003055 017331 000126 24 007867 002575 000058 25 014844 002170 000018 26 015622 002044 000009 27 000000 000000 000000 28 014843 002170 000018 29 015621 002044 000009 30 000000 000000 000000 Combinação 8 Nó Desl X DeslY RotZ 1 001722 001804 000062 2 000000 091602 000000 3 001724 001804 000062 4 005159 001807 000037 5 006148 036441 000143 6 007771 035330 000147 7 005026 017950 000146 8 007240 058654 000115 9 006658 061204 000130 10 006559 078259 000089 11 004746 079617 000078 12 004156 089437 000030 13 002492 089400 000030 14 000000 091614 000000 15 004157 089437 000030 16 002491 089400 000030 17 006560 078261 000089 18 004745 079619 000078 19 007241 058655 000115 20 006657 061205 000130 21 006150 036452 000143 22 007769 035341 000147 23 005028 017950 000146 24 005157 001807 000037 25 005908 001483 000017 26 004618 001382 000023 27 000000 000000 000000 28 005907 001483 000017 29 004616 001382 000023 30 000000 000000 000000 Combinação 9 Nó Desl X DeslY RotZ 1 259163 006428 000127 2 248352 006687 000041 3 259716 007270 000129 4 243096 006374 000169 5 256023 022345 000033 6 247761 022340 000030 7 257218 016241 000066 8 253581 024583 000009 9 249584 022382 000016 10 251402 020694 000031 11 250708 018483 000030 12 249705 014575 000038 13 251260 012369 000033 14 251292 006687 000026 15 249814 001338 000039 16 251324 000900 000034 17 251615 007538 000032 18 250820 005295 000030 19 253903 011451 000009 20 249738 009220 000016 21 256455 009123 000033 22 247946 009129 000028 23 257705 002776 000068 24 243274 007302 000174 25 197510 006401 000305 26 177952 006394 000345 27 000000 000000 000000 28 196228 007159 000317 29 175817 007098 000362 30 000000 000000 000000 Combinação 10 Nó Desl X DeslY RotZ 1 187619 000063 000068 2 181318 001649 000023 3 187391 000401 000075 4 179021 000090 000091 5 185774 008166 000016 6 181474 008165 000014 7 186479 005016 000034 8 184350 008998 000007 9 182376 007765 000011 10 183086 006514 000019 11 182886 005275 000018 12 182102 002886 000022 13 183075 001650 000020 14 182960 001649 000015 15 182106 005995 000020 16 182844 004751 000018 17 183074 009243 000016 18 182445 007997 000015 19 184302 011114 000003 20 181723 009874 000007 21 185665 009399 000021 22 180607 009400 000019 23 186324 005600 000041 24 177850 000422 000099 25 154609 000060 000160 26 144375 000055 000179 27 000000 000000 000000 28 151848 000357 000167 29 141233 000333 000184 30 000000 000000 000000 Reações de Apoio Resultados para os Carregamentos Básicos 1 Nó Reac X ReacY MomZ 27 346975 4885011 130632710 30 346975 488 4989 130630333 2 Nó Reac X ReacY MomZ 27 264315 1471510 103610578 30 264315 1471490 103608369 3 Nó Reac X ReacY MomZ 27 143008 14304746 212005501 30 143008 5956254 297807646 4 Nó Reac X ReacY MomZ 27 1272547 4866610 875145872 30 697453 15394390 703636691 5 Nó Reac X ReacY MomZ 27 3384089 612120 1425808198 30 2954985 612120 1325350965 6 Nó Reac X ReacY MomZ 27 1593828 4304527 247394175 30 1593828 4304473 247398971 Resultados para as Combinações Combinação 1 Nó Reac X ReacY MomZ 27 1016445 30054794 16685470 30 1016445 17546306 761969304 Combinação 2 Nó Reac X ReacY MomZ 27 1114172 15890679 1023028731 30 1840828 31710421 1380161199 Combinação 3 Nó Reac X ReacY MomZ 27 1819441 29527915 1234119179 30 3505381 18073185 1894254160 Combinação 4 Nó Reac X ReacY MomZ 27 3779458 22746420 1940798276 30 5095245 15737230 2505074093 Combinação 5 Nó Reac X ReacY MomZ 27 4391322 4022710 1872484086 30 4483381 5747290 1992928535 Combinação 6 Nó Reac X ReacY MomZ 27 2578606 1141327 476968037 30 2578606 1141273 476972446 Combinação 7 Nó Reac X ReacY MomZ 27 611154 6356521 234365788 30 611154 6356479 234361171 Combinação 8 Nó Reac X ReacY MomZ 27 1593828 4304527 247394175 30 1593828 4304473 247398971 Combinação 9 Nó Reac X ReacY MomZ 27 1128125 19163965 1098397675 30 841875 21358035 1012117116 Combinação 10 Nó Reac X ReacY MomZ 27 3384089 612120 1425808198 30 2954985 612120 1325350965 Esforços nas Barras Resultados para os Carregamentos Básicos Barra FX FY MZ 1 1 337466 000000 000000 337466 000000 000000 1 2 313124 000000 000000 313124 000000 000000 1 3 000069 000000 000000 000069 000000 000000 1 4 000919 000000 000000 000919 000000 000000 1 5 000039 000000 000000 000039 000000 000000 1 6 836261 000000 000000 836261 000000 000000 1 max 836261 000000 000000 min 337466 000000 000000 2 1 2103930 000000 000000 2103930 000000 000000 2 2 1959730 000000 000000 1959730 000000 000000 2 3 1114680 000000 000000 1114680 000000 000000 2 4 1591430 000000 000000 1591430 000000 000000 2 5 1526090 000000 000000 1526090 000000 000000 2 6 5877030 000000 000000 5877030 000000 000000 2 max 5877030 000000 000000 min 2103930 000000 000000 3 1 1737220 000000 000000 1737220 000000 000000 3 2 1618760 000000 000000 1618760 000000 000000 3 3 921143 000000 000000 921143 000000 000000 3 4 1314190 000000 000000 1314190 000000 000000 3 5 1261400 000000 000000 1261400 000000 000000 3 6 4844800 000000 000000 4844800 000000 000000 3 max 1737220 000000 000000 min 4844800 000000 000000 4 1 541016 000000 000000 541016 000000 000000 4 2 506610 000000 000000 506610 000000 000000 4 3 598069 000000 000000 598069 000000 000000 4 4 853629 000000 000000 853629 000000 000000 4 5 819030 000000 000000 819030 000000 000000 4 6 1689990 000000 000000 1689990 000000 000000 4 max 541016 000000 000000 min 1689990 000000 000000 5 1 198922 000000 000000 198922 000000 000000 5 2 188860 000000 000000 188860 000000 000000 5 3 540583 000000 000000 540583 000000 000000 5 4 771396 000000 000000 771396 000000 000000 5 5 740231 000000 000000 740231 000000 000000 5 6 809128 000000 000000 809128 000000 000000 5 max 198922 000000 000000 min 809128 000000 000000 6 1 123380 000000 000000 123380 000000 000000 6 2 110682 000000 000000 110682 000000 000000 6 3 489817 000000 000000 489817 000000 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