Projeto Estrutural de Segao Transversal Tipica - Calculo de Trelica e Dimensionamento de Tercas

ENTREGA 1 PROJETO 34 SEGÃO TRANSVERSAL TÍPICA 1 Dados de projeto A 14 m H 95 m L 65 m n 9 Q 125 kN 11 Ponte Rolante B 270 mm C 1300 mm D 1400 mm F 2700 mm G 3570 mm 2 Dimensões de interesse L12 hvr L8 Adotase hvr 650 mm htrilho 122 mm HDC25 hp HDC20 Adotase hp 650 mm TA 37 21 Trelica de cobertura Vão A2B 14540 mm Considerando inclinação dos banzos de 7º e engaste da trelica no pilar com altura de 800 mm temse a altura principal da trelica igual a 1693 mm 112 htrelicavão 18 0083 0116 0125 OK 22 Espaçamento entre terças da cobertura Folga cumeeira 150 mm Folga calha 375 mm folga total 525 mm Lbanzo sup 7325 mm nterças 5 espaçamento 1700 mm 23 Pilares Hp H C D engaste folga 13500 mm ENTREGA 2 1 AÇÕES NAS TERÇAS E DIMENSIONAMENTO 11 Dados Vão L 650 cm Espaçamento entre terças 170 cm Inclinação telhado θ 7º 12 Ações permanentes L Peso próprio g terça 008 kNm² telha 012 kNm² g 008 012 170 034 kNm 13 Ações variáveis L Sobrecarga na cobertura 025 170 0425 kNm L sobrecarga concentrada 10 kN meio do vão não terças nas terças 131 Ação do vento L Vo 40 ms L S1 100 terreno plano L S3 100 edif industrial L S2 vento a 0º 089 cat IV e classe A L S2 vento a 90º 083 cat IV e classe C Vk Vo S1 S2 S3 Vk10 356 ms Vk90 332 ms L Pressão de obstrução q 0613 Vk² q10 0777 kNm² q190 0676 L Coef de pressão externa L Coef de pressão interna Considerase que não há abertura dominante 2ª hipótese Cpi 030 ou Cpi 00 Vento 0º Vento 90º Cpi 03 Cpi 0 Cpl 03 Cpi 0 Cisobrep 01 Cisucção 10 L Carga do vento Vadera desconsidera Sobrepressão qvsob Ci q L 01 0777170 0132 kNm Sucção qvsuc 10 0676 170 1149 kNm 14 Dimensionamento das terças Verificação do perfil U152 x 1220 Aço ASTM A36G fy 250 MPa E 20000 kNcm² d 1524 cm rx 594 cm Ix 546 cm⁴ tw 051 cm ry 136 cm Iy 288 cm⁴ tf 087 cm bf 468 cm Wx 717 cm³ 141 Estados Limites de Serviço L Deslocamentos máximos Cargas c mesmo sentido da permanente δ L180 650180 361 cm Cargas c sentido oposto da permanente δ L120 650120 542 cm L Cálculo das flechas Considerando combinação rara do serviços permanente sobrecarga sobrep δ 5034 0425 03 0132 L⁴ 384 EI 100 171 cm OK Apenas vento de sucção δ 5 1149 L⁴ 384 EI 100 244 cm OK Força Concentrada δ 10L³ 48EI 052 OK Perfil verificado para ELS 142 Estados Limites Últimos Momento Fletor Resistente positivo Mrd Flambagem local da mesa FLM λr bf tf 561 λp 038 Efy 1075 λf λp Mâx Mpl Mâx Zfy Onde Z bftfd2 tf2twh2h4Z 8425 cm³ Mâx 842525 2106 kNcm Flambagem local de alma FLA λw h tw d2tf tw 2657 λp 376 Efy 10635 λw λp Mâx Mpl 2106 kNcm Flambagem lateral com Torção FLT Admitese contenção lateral continua Mâx Mpl 2106 kNcm Momento fletor resistente de cálculo positivo Mrd Mâx γAL 2106 11 1915 kNcm Momento fletor resistente negativo Mrd ELA e FLM Admitese contenção lateral nos terços do vão L3 λ Lb ry 2167 136 1593 λp 176Efy 498 λr 138IyJ ryJβ1 1 1 27Cwβ² Iy 4 Onde J 13 2bftf³ dtftw³ 284 cm³ βL fy σr W EJ 0022 Cw tfbf05tw³dtf² 12 3bf05twtf ² dtftw 6bf05twtf dtftw 12579 cm⁶ Logo λr 2213 λp λ λr FLT Mrd Cb γAL Mpl Mpl Mr λ λp λr λp onde Cb 100 Mrd 1419 kNcm Momento solicitante positivo Msd Momento pl²8 Permanente mg 1796 kNcm Sobrecarga distrib mq 2245 kNcm Sobrecarga concent mf 1625 kNcm Sobrepres ão mv sob 697 kNcm Combinação crítica Permanente sobrecarga distrib sobrepress ão OK Msd 125mg 150mq 1406mv sob 6198 kNcm 1915 kNcm Mrd Momento solicitante negativo Msd Permanente mg 1877 kNcm Sucção mv suc 6068 kNcm Msd 100mg 140mv 6623 kNcm OK Msd 6623 Mrd 1419 kNcm 5 La Força cortante Verificação é dispensade devido a elevada relação vãoaltura Perfil U152 x 122 verificado para as terças contenção lateral nos terços 2 Ações e Dimensionamento das Longarinas 21 Dados Vão L 650 cm Espaçamento a 176 cm 22 Ações permanentes peso próprio gp pp longarina 008 kNm² pp telha 012 kNm² pp total 008 012176 035 kNm 23 Ações variáveis Vento Cp máx 09 qv suc 090777176 123 kNm Cp mín 10 qv isob 100676176 119 kNm sucção sobrec vento 24 Dimensionamento das longarinas 241 Estado Limite de Serviço ELS Deslocamentos máximos Ações paralelas ao plano de fechamento s máx l 180 2167 180 120 cm Ações perpendiculares ao plano de fechamento s máx L 120 542 cm Cálculo dos deslocamentos No plano do fechamento viga contínua de 3 ramos com força uniformemente distrib Sj 00069gql⁴ EIy 266 Iy onde s máx 120 cm Iy 222 cm⁴ No plano perpendicular ao de fechamento Sv 5qvsucl⁴ 384EIx 14294 Ix onde s máx 542 cm Ix 2637 cm⁴ 242 Estado Limite Último La Momento fletor resistente na maior inércia Mxrd 1419 kNcm conforme verificação FLT p terças Madds La Momento fletor resistente na menor inércia FLM λ bt 48887 561 λp 038 Efy 107 λ λp MARK Mpl FLA λ htw 265 λp 112 Efy 347 λ λp MARK Mpl FLT não se aplica Posição da LNP twh 2ytf 2bf y tf 51135 2γ87 2 488 γ87 y 46 mm 046 cm Z twhy 05tw 2ybfy2 2bf y3tf2 187 cm³ ZWy 187816 229 150 Adotase então Z 15Wy Myrd 15Wyfyγal 278 kNcm La Momento Fletor solicitante na maior inércia Considerando o vento de sucção qvisuc 123 kNm mv qvisucL2 8 6496 kNcm Mxsd δgmv 14 6496 9094 kNcm La Momento fletor solicitante na menor inércia viga cont 3 tramos mg 00035 2167²8 205 kNcm Mysd γgmg 125 205 256 kNcm La Verificação Mxsd Mxrd Mysd Myrd 10 90941419 256278 073 10 Perfil U152 x 122 verificado para as longarinas contenção lateral nos terços 3 DIMENSIONAMENTO DA VIGA DE ROLAMENTO 31 Dados Vão da viga de rolamento 650 cm Capac nominal da ponte Q 125 kN Vão da ponte rolante 14 m Ciclos de solicitação N 20000 32 Estimativa da seção transversal La Altura da seção transversal 15 d 10 433 mm d 650 mm Adotase d 500 mm La Largura da mesa superior Adotase o trilho TA37 bf 194 235 264 mm Adotase bf 270 mm La Espessura da mesa admitese mesa compacta λf λp 038 Efy 11 b2tf 11 tf 123 mm Adotase tf 125 mm La Espessura da alma admitese alma compacta λ λp 376 Efy 106 htw 500 2125tw 106 tw 54 mm Adotase tw 63 mm A partir das estimativas adotase o perfil PS 500 x 77 Ag 9743 cm² Ix 45739 cm⁴ Wx 1830 cm³ Zx 2001 cm³ d 500 mm bf 270 mm tf 125 mm tw 63 mm 33 Forças nas rodas Para uma ponte rolante com capacidade nominal Q 125 kN e vão A 14 m temse Distância entre rodas F 2700 mm Reação roda 1 P1 8178 t Reação roda 2 P2 885 t Adotase para ambas as rodas P 885 kN considerando a majoração por impacto Onde ϕ 110 34 Estado Limite de serviço Considerase o deslocamento causado por uma roda no meio do vão sem a majoração ϕ 110 δsFL³48EIx 885650³48210⁵45739 055 cm L800 650800 081 cm OK La ABNT NBR 8800 ponte rolantes com Q 200 kN 35 Estado Limite Último 351 Fadiga Como N 20000 fazse apenas as verificações das tensões máximas La Tensão normal máxima R 19472575L 17713 kN Mmáx Rx 1986 kNm σ MW 19861001830 1085 kNcm² τmáx 066 fy 165 kNcm² 1085 σ OK La Tensão de cisalhamento máxima 9735 kN 9735 kN Ra 9735 650380 1543 kN Vmáx 650 270 cm 650 cm σoVAw154306350490 kNcm² OK τmáx040 fy 10 kNcm² 352 Momento fletor La Ações permanentes pp viga de rolamento 077 kNm pp do trilho 037 kNm chapa da viga de frenagem 050 0712 018 kNm pp total g 132 kNm Na seção que dista 2575 mm do apoio máximo momento MG 1336525752 1332575²2 667 kNm No apoio VG 132652 429 kN La Ações variávies ponte rolante Ma 1986 kNm Va 1543 kN La Momento solicitante de cálculo Msd γg Mg γq Mq 125 667 15 1986 3062 kNm La Momento resistente de cálculo Como admitese mesa e alma compactas FLM e FLA terão Mnk Mpl Admitindose contenção lateral temse também que para FLT Mnk Mpl 10 Mad Mnkγdk 2 fyγdk 20012511 45477 kNm Msd 3062 kNm Mad 45477 kNm OK 353 Força cortante Considerando enrijecedores transversais nos apoios ah 3 Ku 5 λp 110 KuEfy 110 52000025 696 λo htw 47563 754 λr 137 KuEfy 866 λp λo λr Lb Vrd λpλo Vplγd1 Onde Vpl 060Awfy 060 50 063 25 4725 kN Logg Vrd 696754 4725110 3965 kN La Força constante solicitante Vsd γgVg γqVq 125 429 150 1543 2368 kN Vsd Vrd OK 354 Forças localizadas La escoamento da alma Fsd 9735 15 1460 kN Fad 110 lw tw fy γd1 110 269 963 2511 Fad 4247 kN Fsd Fad OK 11 La Enrugamento da alma Fad 066 tw²γd1 13 lnd twtf15 Efy tftw Fad 066 063²11 13 2445006312515 60000 25 125063 3614 kN Fad 3614 kN Fsd 1460 kN OK La Flambagem lateral de alma Não se aplica devido à restrição lateral contínua imposta pela viga de frenagem 355 Dimensões dos enrijecedores de apoio Admitese seção compacta bsts btlim 056 Efy 158 bsts 158 ts bs158 Para bs 120 mm Lo ts 120158 76 mm Adotase ts 8 mm ANÁLISE DOS PÓRTICOS TRANSVERSAIS 1 Dados Espaçamento entre terças 1700 mm Altura do pilar 13500 mm Distância entre eixos 6500 mm Máxima força vertical nas rodas 885 kN Distância entre rodas 2700 mm Vigas de rolamento PS 500 x 77 Inclinação do telhado 7 123 42 Ações 421 Permanentes Telhado pp estrutura 015 kNm² pp telhas 012 kNm² 027 kNm² F1 Faces laterais pp estrutura 020 kNm² brisestelhas 012 kNm² 032 kNm² F2 Viga de rolamento e acessórios Perfil PS 500 x 77 077 kNm Trilho TR 37 040 kNm Viga de frenagem U152 x 1220 012 kNm chapa de G3 mm 05 076 038 kNm 167 kNm F3 No 1 F11 027 65 1030 181 kN No 2 F12 027 65 1873 329 kN No 3 F13 027 65 1687 296 kN No 4 F14 027 65 1762 309 kN No 5 F15 027 65 0918 161 kN F2 032 65 135 2808 kN F3 167 65 1086 kN M1 e F3 0570 1086 619 kNm 422 Variáveis Sobrecarga na cobertura 025 kNm² No 1 F41 025 65 1030 167 kN No 2 F42 1873 304 kN No 3 F43 1687 274 kN No 4 F44 1762 286 kN No 5 F45 0918 149 kN Aplicado 2x Ponte rolante Q 125 kN Pt 010 Q 125 kN Para carga nas rodas 885 kN Temse que RD 177 kN ΣMg0 G 142 Pt Q14 138 17714 0 G 1061 kN ΣFi0 Re 177 1061 125 125 0 Re 665 kN Pilar esquerdo Fe 10614 6652 537 kN Pilar direito Fd 10614 1772 1428 kN xc 700027007000 2700 7000 x 0614 Análise dos casos de interesse Φ 110 Caso 1 Trole à esquerda máximo momento Fs 11 1428 1571 kN Ma 1571 0570 895 kNm F6 11 537 591 kN M3 591 0570 337 kNm Caso 2 Trole à direita máxima força axial Fs 11 537 591 kN Ma 591 0570 337 kNm F6 11 1428 1571 kN M3 1571 0570 895 kNm De acordo com o anexo B da NBR 88002008 FHT 01 PtQ 01 125 125 1375 kN de cada lado Froda FHT2 688 kN F7 F8 10614 Froda 1110 kN 423 Vento Casos mais críticos Vento 0 Cpi0 q00777 kNm² Vento 90 Cpi0 q900676 kNm² b 1547 m h 1300 m c 100 m Θ 7 Onde ρv ΔCe q L Forças na trelica de cobertura F9ix ρv sen Θ b i F9iy ρv cos Θ b i b i dado na seção 421 Vento 0 Forças simétricas nos dois banzos F91x 455 sen 7 1030 057 kN F91y 455 cos 7 1030 465 kN F92x 1873 104 kN F92y 1873 846 kN F93x 1687 094 kN F93y 1687 762 kN F94x 1762 098 kN F94y 1762 796 kN F95x 0918 051 kN F95y 0918 415 kN Vento 90 pv banzo da esquerda 440 kNm nós 1 a 5 pv banzo da direita 264 kNm nós 5 a 9 Em x Fq1x 440 sen 7 b1 055 kN Fq2x b2 100 kN Fq3x b3 090 kN Fq4x b4 054 kN Fq5x b5 049 kN Fq5x 264 sen 7 b5 030 kN Fq6x b6 057 kN Fq7x b7 054 kN Fq8x b8 060 kN Fq9x b9 033 kN Em y Fq1y 440 cos 7 b1 459 kN Fq2y b2 818 kN Fq3y b3 737 kN Fq4y b4 770 kN Fq5y b5 401 kN Fq5y 264 cos 7 b5 241 kN Fq6y b6 462 kN Fq7y b7 442 kN Fq8y b8 491 kN Fq9y b9 270 kN 43 Combinações Considerase Perm carregamento permanente CB1 Sobre sobrecarga na cobertura CB2 PR1 ponte rolante 1 trole à esquerda CB3 PR2 ponte rolante 2 trole à direita CB4 V0 vento 0 cpi0 CB5 V90 vento 90 cpi0 CB6 Definese então as combinações C1 14 Perm 15 PR1 15 08 Sobre C2 14 Perm 15 PR2 15 08 Sobre C3 14 Perm 15 PR1 15 08 Sobre 14 06 V90 C4 14 Perm 15 V90 15 08 Sobre 15 07 PR1 C5 10 Perm 14 V90 C6 10 Perm 14 V0 44 Prédimensionamento das barras 441 Pilares A altura da seção dos pilares definida na ENTREGA 1 foi de 550 mm Adotouse o perfil VS 550 x 88 A 1126 cm² d 550 mm tw 63 mm h 518 mm tf 16 mm bf 250 mm Ix 64345 cm⁴ Wx 2340 cm³ rx 239 cm Iy 4168 cm⁴ Wy 333 cm³ ry 608 cm 442 Banzos da treliça Adotouse o perfil dupla cantoneira 2L 3 x 316 Sabese que a maior barra dos banzos superiores tem comprimento L 2075 mm O perfil escolhido apresenta Ix 80 cm⁴ e A 1406 cm² λmáx L IxA 2075 891406 87 80 λmáx 140 OK 443 Diagonais e montantes Para as diagonais cujo maior comprimento é L 2497 mm adotouse o perfil 2L 2 12 x 316 com Ix 46 cm⁴ e A 116 cm² λmáx 2497 46116 125 100 λmáx 160 OK Para os montantes com comprimento máximo de L 1693 mm adotouse o perfil 2L 1 34 x 14 com Ix 189 cm⁴ e A 1044 cm² λmáx 1693 1891044 126 100 λmáx 160 OK 45 Análise AcadFrame O modelo até então detalhado neste relatório foi construído no programa Acad Frame No Apêndice B encontrase uma ilustração desse modelo com a indicação das barras nós e carregamentos 451 Deslocabilidade A partir dos deslocamentos em x obtidos no nó 10 referentes à combinação C1 para análise linear μ1 e não linear μ2 temse μ1 07797 cm μ2 08056 cm μ2 μ1 103 110 Pequena deslocabilidade 452 Verificação ELS Deslocamentos verticais Analisouse o nó 11 no meio da treliça para a análise linear e combinação rara de serviço 1º caso carga permanente sobrecarga cobertura δ1º caso 02958 02492 0545 cm 2º caso somente vento de sucção 0 δ2º caso 05023 cm δlim L250 1454250 582 cm OK Deslocamentos horizontais 1º caso nó 10 topo do pilar à direita Ponte rolante 1 δx 05438 cm Vento 90 δx 371 cmm δlim Hp300 1350300 45 cm OK 2 caso nó 7 nível da viga de isolamento pilar direito Ponte rolante 1 δx 94846 cm δlim Hvn400 10278400 257 cm OK Conclusão Pórtico verificado Relatório encontrase no Apêndice C ENTREGA 3 5 Verificação das Barras da Treliça Utilizase dos resultados obtidos na análise do Acad Frame para a barra 37 do banco superior direito para a realização do modelo de verificação As demais barras terão suas verificações apresentadas em tabelas posteriormente 51 Dados da barra de interesse N da barra 37 Envoltória Tração 14242 kN Compressão 7566 kN Seção 2L 3 x 316 Área 1406 cm² I x 8000 cm4 r x 239 cm r y 338 cm L x 1037 cm L y 2075 cm I y 15968 cm4 Considerando o contraventamento 52 Verificação à tração 521 Força axial resistente de cálculo Escoamento da seção bruta N t d A g f y γ a1 1406 25 11 31955 kN Ruptura da seção líquida N t d Ct An f u γ a2 080 085 1406 40 135 28328 kN Como não há detalhes das ligações adotouse Ct 080 e An 085 Ag N t d 28328 kN N t sd 14242 kN OK 53 Verificação à compressão Nc d X Q Ag f y γ a1 531 Determinação de Q Q Qs Seção com elementos AL Tabela F1 NBR 88002008 Grupo 3 btlim 045 Efy 1273 bt 762 476 1601 1273 bt 257 091 Efy 257 Qs 1340 076 bt fyE 031 Q 532 Determinação de X Cálculo de Ne Kx Ky 10 Nex π² E I x Kx Lx² 146846 kN Ney π² E I y Ky Ly² 73206 kN Nez 1 r₀² π² E Cw Kz Lz² G J onde J 13 bi ti t³ 13 4 762 0476³ 110 cm⁴ r₀² r x² r y² x₀² y₀² r₀² 239² 339² 0² 208² 2153 cm² Cw 0 barras treliçadas Nez 1 2153 0 7700 410 Nez 39311 kN Neyz Ney Nez 21 y₀r₀² 1 1 4 Ney Nez 1 y₀r₀² Ney Nez² 33579 kN Adotase Ne Neyz 33579 kN Cálculo de λ₀ λ₀ Q Ag fy Ne 098 150 Logo X 0658 λ₀² 067 533 Força axial resistente de compressão Nchd XQAgfy 19516 kN Ncsd 7566 kN Ncad OK 54 Limitação da esbeltez λ 6139 200 541 Número de chapas separadoras ll max 12 6139 3070 dupla cantoneira Para uma única cantoneira temse que rmín r2 150 l150 3070 l 4605 cm ll 225 Considerando o comprimento de 1037 cm são necessárias 2 presilhas para a barra 55 Verificação das demais barras Todas as demais barras da treliça foram verificadas de maneira semelhante e os resultados foram compilados nas Tabelas do Apêndice D Observouse que o perfil adotado para as diagonais e montantes da treliça 2L 2 ½ x 316 acabou ficando superdimensionado ver relação Sk para compressão Como alternativa poderia ter sido utilizado o perfil 2L 2 x 316 para tais barras bastando apenas rodar um novo modelo com essa modificação para refazer a análise Excelente Verificação dos pilares O perfil dos pilares foi pródimensionado no item 441 onde também foram dadas suas propriedades geométricas Perfil VS 550 x 88 61 Momento fletor resistente de cálculo 611 Momento fletor positivo Flambagem local da mesa FLM Utilizase a Tabela G1 da NBR 88002008 λ bt bt2tf 781 λp 038 Efy 1075 λ λp Mrad Mplδal Zxfyδal 25592511 5815910 kNcm Flambagem local de alma FLA λ htw 8222 λp 376 Efy 10635 λ λp Mrad Mplδal 5815910 kNcm Flambagem lateral com torção FLT Admitese contenção lateral contínua b Mrad 5815910 kNcm 612 Momento fletor negativo FLM e FLA Mesmos casos que o apresentado anteriormente Mrad 5815910 kNcm Flambagem lateral com torção FLT Supõese o seguinte contraventamento para os pilares Lx13200 mm LyLb5139 mm Onde Logo Mrad 4900968 kNcm Momento resistente adotado Mrad 4900968 kNcm menor valor encontrado 62 Força axial de compressão resistente de cálculo 621 Determinação de Q Qs 10 Elementos AA alma btlim 149 Efy 4214 bwtw 51863 822 Logo Qa AefAg bef 192t Eg 1 Ca bt Eg onde σ fy 25 kNcm² Ca 034 bef 3021 bw 518 Aef Ag b beft 9900 cm² Assim Qa AefAg 088 Q QsQa 088 622 Determinação de X Cálculo de Ne kx ky 10 rotulado Nex π²EIx kxLx² 728948 kN Ney π²EIy kyLy² 311530 kN Nez 1rg² π²ECwkzLz² GJ onde Lz Ly 5139 cm Nez 456845 kN Ney é o menor valor Logo Ne 311530 kN Cálculo de λ0 e X λ0 QAgffy Ne 0892 0 λ0 15 X 0658 λ0² 0717 623 Força axial resistente de compressão Ncrd XQAgfy 11 161446 kN 63 Verificações 631 Esforços solicitantes A partir de análise do Acad Frame selecionouse os 3 casos de interesse do pilar da direita barra 5 Caso 1 Combinação C2 Nsd1 30166 kN Msd1 1017840 kNcm Caso 2 Combinação C3 Nsd2 15365 kN Msd2 2120200 kNcm Caso 3 Combinação C4 Nsd3 12398 kN Msd3 3061910 kNcm 632 Verificações Caso 1 Nsd1 Ncrd 0187 02 Nsd12Ncrd Msd1Mnd 030 10 OK Caso 2 Nsd2 Ncrd 0095 02 Nsd22Ncrd Msd2Mnd 048 10 OK Caso 3 Nsd3 Ncrd 0077 02 Nsd32Ncrd Msd3Mnd 066 10 OK A seção Vs 550 x 88 passa pelas verificações 7 Dimensionamento das Bases dos Pilares 71 Parâmetros adotados Chumbadores de aço ASTM A36 db38 mm 1 12 Furos na placa dn59 mm 2 516 Base de concreto fck20 MPa 2 kNcm² 72 Dimensões da placa e base Placa 2 db 76 mm 80 mm H d 480 870 mm B bf 280 410 mm Base 5 db 190 mm 200 mm Hb H 280 2200 1110 mm Bb B 280 2200 650 mm Áreas de interesse A1 HB 3567 cm² A2 HbBb 7215 cm² 73 Tensão resistente de cálculo à pressão de contato Vcrd fck δcδn A2A1 onde δc 14 e δn 14 Vcrd 145 kNcm² 74 Esforços solicitantes São obtidos do Acad Frame para os casos mais críticos os quais ocorreram no pilar da direita barra 5 Caso 1 máxima compressão Combinação C2 Nsd1 30166 kN Msd1 1017840 kNcm Vsd1 1329 kN Caso 2 máximo momento Combinação C4 Nsd2 12240 kN Msd2 3061910 kNcm Vsd2 6149 kN Caso 3 tração Ocorre apenas no pilar da esquerda barra 1 Combinação C6 Nsd3 186 kN Msd3 982223 kNcm Vsd3 4279 kN 75 Linhas de escoamento externas m H 095 d 2 174 cm n B 080 bt 2 105 cm 76 Espessura da placa de base 761 Caso 1 e1 Msd1 Nsd1 3374 cm e1lim H 2 Nsd1 B Gcid 2 4096 cm Logo T 0 y1 2 e1 H 15448 cm σcsd1 Nsd1 B y1 0048 kNcm² σcid OK tpb1 1483 sqrtpd m² fy onde pd Gcsd 10 0048 kNcm tpb1 113 cm 762 Caso 2 e2 Msd2 Nsd2 25016 cm e2lim H 2 Nsd2 B Gcid 2 4247 cm T 0 y2 x 05 H sqrtx 05 H² 2 Nsd2 e2 x B Gcid onde x d2 80 355 mm y2 783 cm Lado comprimido Rc Gcid y0 B 46550 kN T Rc Nsd2 34309 kN Msd Gcid yα m 05 yα 15310 kNcm Mad z fy δa1 025 tpb² fy δa1 5682 tpb² Fazendo Mad Msd tpb3 519 cm Lado tracionado F1sd T 2 17155 kN Msd F1sd m 8 16257 kNcm Mad z fy δa1 025 m tpb² fy δa1 5682 tpb² Fazendo Mad Msd tpb3 404 cm 763 Caso 3 e3 Msd3 Nsd3 528077 cm elim 3515 cm Base concreto solicitada e um dos lados tracionado y3 x 05 H sqrtx 05 H² 2 Nsd3 e3 x B Gcid 213 cm Lado comprimido Msd Vcid y3 m 05 y3 5045 kNcm Mad 025 tpb² fy δa1 5682 tpb² Mnd Msd tpb3 298 cm Lado tracionado Rc Vcid B y3 26879 kN T Rc Nsd 27056 kN F1sd T 2 13528 kN Msd F1sd m 8 127163 kNcm Mad 025 m tpb² fy t1t 9886 tpb² Mad Msd tpb3 359 cm 764 Escolha da espessura O cenário mais crítico ocorre com o caso 2 onde temse tpb 519 cm Assim adotouse uma placa com espessura tpb 2 12 635 mm 77 Chumbadores db 38 mm Ab 1134 cm² Abe 075 Ab 851 cm² dh 59 mm Aço ASTM A36 fu 400 mPa 771 Verificações O caso 2 apresenta o maior valor de força cisalhante de cálculo e maior solicitação à tração Assim fazse as verificações apenas para esse caso Esforços solicitantes Caso 2 F1sd2 17155 kN Vsad2 6149 kN Fvsd 4 1537 kN por parafuso Análise das resistências Tração Ft1d Abefubγg2 25215 kN Ft1sd OK Cisalhamento Fv1Rd 04Abefubγg2 13440 kN Fvsd OK Tração e Cisalhamento combinados FtsdFt1nd² FvsdFvnd² 048 10 OK 772 Comprimento dos chumbadores Foi determinado pela ancoragem por aderência segundo à NBR 6118 2014 Resistência de aderência fbd η₁ η₂ η₃ fctd onde η₁ 10 barras lisas η₃ 132db100 094 η₂ 10 boa aderência fctd 0703fck 23 155 MPa fbd 145 MPa 0145 kNcm² Comprimento de ancoragem básico e necessário lb db4fyd fbd db4 fyrxufbd 2078 cm lbmin máx 03 lb 10 db 10 cm³ 6234 cm lbnec α₁lbAslakeAsefe onde α₁ 07 gancho semicircular lbnec 9836 cm AslakeAsefe FtsdFtad 068 Assim definese chumbadores com 100 cm de ancoragem e com ganchos semicirculares na ponta 8 Dimensionamento do Sist de Contraventamento 81 Plano do banzo superior Para os tirantes do contraventamento dos banzos superiores adotase 19 mm Para os tirantes que travam os terços das terças adotase 16 mm A contenção lateral das terças é definida a partir da esbeltez Sendo o espaçamento L 1700 mm temse λ Lr 200 r 85 mm Assim adotase o perfil cantoneira simples L 1 34 x 18 ou 445 mm x 32 mm com rmin 89 mm e abas iguais 82 Plano do banzo inferior Para as barras do contraventamento dos banzos inferiores adotase 19 mm Para os tirantes das diagonais adotase 19 mm As barras que suportam o contraventamento são definidas a partir da esbeltez onde L 6500 mm λ Lr 200 r 325 mm Assim adotase o perfil cantoneiras duplas opostas pelo vértice 3 x 14 ou 76 mm x 64 mm com r 33 mm e sem espaçamento entre cantoneiras 83 Plano de fechamento lateral e pilares Para os tirantes que travam os terços das longarinas adotase 16 mm Para as barras rígidas onde L 1762 mm temse λ Lr 200 r 881 mm Assim adotase o perfil cantoneira simples L 2 x 316 ou 50 mm x 48 mm com rmin 102 mm e abas iguais Para o contraventamento dos pilares onde L 6500 mm adotouse o mesmo perfil 3 x 14 utilizado nos banzos inferiores para as barras horizontais Para as barras diagonais onde L 6500² 5139² 8286 mm temse λ Lr 300 r 276 mm Adotouse a seção dupla cantoneira 4 x 14 ou 100 mm x 5 mm com r 317 mm e abas iguais 8 Peso Total da Estrutura Definidas as seções de interesse e tendo sido realizados os desenhos de projeto pôdese estimar os valores relativos aos pesos de cada parte da estrutura Os resultados são apresentados nas Tabelas do Apêndice E O peso total estimado foi de 78486 kN 81 Análise dos carregamentos iniciais A partir dos pesos calculados para o telhado Pte 19019 kN e para as faces laterais Pfa 35973 kN podese obter os carregamentos reais Isto é Telhado gte PteS 1465 025 kNm² Faces laterais gfa Pfa252132 026 kNm² Ambos os valores ficaram próximos do valor de 020 kNm² adotado inicialmente embora seja necessária uma nova análise abordagem iterativa para se chegar a valores ainda mais próximos APÊNDICE A SEÇÃO TRANSVERSAL SEÇÃO TRANSVERSAL DO GALPÃO PROJETO Projeto de Galpão em Estrutura Metálica PROFESSOR Maximiliano Malitte DISCIPLINA SET0418 Estruturas Metálicas 2 ALUNO Tiago Rezende Strizo Duarte REVISÃO R2 ESCALA 1100 PRANCHA P 0101 SEÇÃO TRANSVERSAL ESC 1100 APÊNDICE B MODELO ACAD FRAME APÊNDICE D PLANILHAS DE CÁLCULO Tabela D1 Propriedades geométricas das seções das barras Posição Seção Barras Nsd1 kN Nsd1 kN Mxx kNm Kxyx cm Kyyy cm b cm Ag cm2 Ix cm4 Iy cm4 rx cm ry cm rmin cm y0 cm r02 cm2 Banzo Inferior 3 x 316 1027 10984 11476 20591 20591 048 762 1406 8000 15968 239 338 150 208 2146 1226 5562 6359 16873 33747 048 762 1406 8000 15968 239 338 150 208 2146 1523 5775 4888 18362 36724 048 762 1406 8000 15968 239 338 150 208 2146 1620 4666 3186 16635 20746 048 762 1406 8000 15968 239 338 150 208 2146 Banzo Superior 3 x 316 3837 14242 11633 9215 34000 048 762 1406 8000 15968 239 338 150 208 2146 3836 7974 9065 7028 34000 048 762 1406 8000 15968 239 338 150 208 2146 1328 6225 7053 5677 18590 048 762 1406 8000 15968 239 338 150 208 2146 1824 5998 5067 4371 13850 048 635 1160 4600 9555 198 287 124 175 1522 Diagonais 2 ½ x 316 4143 6681 5677 5067 21059 048 635 1160 4600 9555 198 287 124 175 1522 3042 4307 3189 2583 22360 048 635 1160 4600 9555 198 287 124 175 1522 3135 4253 3373 3189 24937 048 635 1160 4600 9555 198 287 124 175 1522 3133 2936 822 2761 10528 048 635 1160 4600 9555 198 287 124 175 1522 Montantes 2 ½ x 316 1129 867 1984 1984 12607 048 635 1160 4600 9555 198 287 124 175 1522 1425 2087 1260 1672 16926 048 635 1160 4600 9555 198 287 124 175 1522 1922 1738 000 000 16926 048 635 1160 4600 9555 198 287 124 175 1522 Posição Banzo Interior Banzo Superior Diagonais Montantes Seção 3 x 316 3 x 316 2 ½ x 316 2 ½ x 316 Barras lbft 1027 1263 1620 3937 3838 1388 1724 1827 4043 3235 3033 1129 1426 1922 9 bf cm 1601 1601 1601 1601 j cm 110 110 110 110 Ncal kN 28328 SR 039 020 050 027 022 021 025 016 016 011 003 008 007 042 Q 091 091 091 091 Nex kN 55467 46836 146761 73234 51551 54641 47336 47336 20461 18559 81921 57193 42180 Ney kN 74376 27676 23371 73234 72266 27266 91797 91797 20461 30242 170161 113780 87614 Nez kN 39311 39311 39311 39311 Neyz kN 33685 22021 19501 33579 35779 21798 34973 40492 30541 24602 43234 31666 39617 SR 059 040 022 085 047 058 045 035 029 026 030 022 004 014 010 000 kJm2 8615 9984 10865 6138 4603 10059 7544 5335 4337 4337 6594 7820 3297 4594 5300 pressilinas 300 200 200 ANEXO E Peso da Estrutura Elemento Banzos superiores Banzos inferiores Diagonais Montantes Terças Contraventamento Telhado Seção 2L 3 x 316 2L 3 x 316 2L 2½ x 316 2L 2½ x 316 U 152 x 122 Ø 19 Ø 16 L 1 ¾ x 18 2L 3 x ¼ Comprimento por pórtico m 1465 1454 961 923 6500 Comprimento total m 13185 13086 8649 8307 52000 38998 21592 8742 46800 Massa linear kgm 1104 1104 914 914 1220 224 158 214 1458 Peso kN 1456 1445 791 759 6344 874 341 187 6823 Subtotal kN 19019 Elemento Pilares Longarinas Contraventamento Faces laterais Seção VS 550 x 88 U 152 x 122 Ø 16 L 2 x 316 2L 3 x ¼ 2L 4 x ¼ Comprimento por pórtico m 2640 9100 2368 Comprimento total m 23760 72800 18944 2816 20800 14010 Massa linear kgm 8800 1220 158 363 1458 1962 Peso kN 20909 8882 299 102 3033 2749 Subtotal kN 35973 Elemento Telhas e brises Trilho Viga de Rolamento Demais elementos Comprimento m 104 104 Área m2 9698 Peso linear kNm 037 077 Peso por área kNm2 012 Peso kN 116376 3848 8008 Subtotal kN 23494 Total Geral kN 78486 1 2 3 4 5 6 7 8 9 A B 6500 6500 6500 6500 6500 6500 6500 6500 TÍPICO PARA TODOS OS VÃOS U 152x122 kgm Típico Ø19 mm Ø16 mm L 1 ¾ x 18 1687 372 1687 1687 1687 298 1687 1687 1687 1687 372 1 6500 6500 6500 6500 6500 6500 6500 6500 15090 2334 3375 3672 1687 4021 2 3 4 5 6 7 8 9 A B Ø19 mm 3x¼ Típico Ø19 mm 1 6500 6500 6500 6500 6500 6500 6500 6500 15090 4021 1687 4021 2 3 4 5 6 7 8 9 A B 3672 1687 A B hp 550 hvr 500 A 14000 B 270 13200 C 1300 D 1400 7325 H 9500 Topo do trilho Elevação do gancho Piso acabado 10278 Banzo Superior 2L 3x 3 16 Banzo Inferior 2L 3x 3 16 Montantes 2L 2½x 3 16 Diagonais 2L 2½x 3 16 4 x 1780 6800 375 Pilar VS 550 x 88 Trilho TR37 Ponte Rolante Q 125 kN 2200 4 x 1760 7040 2000 1760 Telhas tipo sanduíche Alvenaria em blocos de concreto 15090 14540 1098 1148 566 636 557 482 467 319 1424 1663 799 922 777 907 623 712 590 703 668 568 431 506 425 432 421 319 294 256 87 82 209 276 173 1984 1098 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 8 x 6500 52000 4x¼ 3x¼ 5139 5139 1922 1000 1 2 3 4 5 6 7 8 9 200 1760 2000 1760 1760 1760 1760 2200 8 x 6500 52000 TÍPICO PARA TODOS OS VÃOS Ø16 mm L 2x 3 16 U 152x122 kgm Típico Fechamento com brises Alvenaria em blocos de concreto 200 50 64 1110 Graute Piso acabado 1110 650 410 120 80 80 275 275 80 80 120 80 250 120 80 120 Chumbadores Ø 38 mm Soldar arruelas com furopadrão 59 Graute 1000 Gancho semicircular Topo do bloco U152x122 kgm 270 125 475 500 125 63 Trilho TR 37 820 710 L 64x5 CH 8 CH 95 CH 125 120 200 300 500 200 300 16 PRANCHA PROJETO PROFESSOR DISCIPLINA ALUNOS 0101 Edifício industrial em estrutura metálica ESCALA indicada Maximiliano Malite SET0418 Estruturas Metálicas 2 Tiago Rezende Sfrizo Duarte Projeto básico da estrutura metálica PLANO DO BANZO SUPERIOR ESC 1250 PLANO DO BANZO INFERIOR ESC 1250 PLANO DAS BASES ESC 1250 SEÇÃO TRANSVERSAL TÍPICA ESC 175 ENVOLTÓRIA DE FORÇA AXIAL NA TRELIÇA NSdkN ESC 150 ELEVAÇÃO LATERAL ESC 1250 FECHAMENTO LATERAL ESC 1250 BASE DOS PILARES FILAS A e B ESC 125 DET TÍPICO DOS CHUMBADORES ESC 125 DET APOIO DA VIGA DE ROLAMENTO ESC 1250 SEÇÃO DA VIGA DE ROLAMENTO ESC 1250 NOTAS 1 Medidas em mm 2 Aço ASTM A36 para perfis chapas tirantes e chumbadores 3 Aço ASTM A325 ou ISO 88 para parafusos de alta resistência com protensão inicial 4 Aço ASTM A307 ou ISO 46 para parafusos comuns terças e longarinas 5 Eletrodos AWS Classe 70 AÇÕES NAS BASES FILAS A e B valores nominais carregamento básico FVkN FHkN MkNm 1 PERMANENTE 2 SOBRECARGA NA COBERTURA 3 PONTE ROLANTE 1 trole à esquerda 4 PONTE ROLANTE 2 trole à direita 5 VENTO 0º 6 VENTO 90º 5170 227 961 14342 3242 599 599 14342 3803 2585 6323 3242 21872 4892 3218 1180 674 155 OBS Considerar FH e M atuando em ambos os sentidos FV positivo compressão na base do pilar AcadFrame Software Acadêmico para análise de pórticos e treliças planas Versão Beta Universidade de São Paulo Escola de Engenharia de São Carlos Departamento de Engenharia de Estruturas SET EESC USP GMEC Grupo de Mecânica Computacional Autores Humberto Breves Coda Rodrigo Ribeiro Paccola São Carlos 2006 Esta versão do programa é acadêmica e de uso irrestrito para fins de ensino e pesquisa A responsabilidade pelo uso e avaliação dos resultados obtidos desta ferramenta é exclusiva do usuário ficando as instituições e os autores aqui mencionados isentos de quaisquer responsabilidades legais ou de qualquer outra natureza Relatório de Processamento Dados Gerais da Estrutura Projeto Responsável Número de Nós 26 Número de Elementos 43 Número de Carregamentos 6 Número de Combinações 6 Tipo de Análise Linear Geométrica Data e Hora 28102022 154616 Coordenadas e Restrições Nodais Nó Coord X Coord Y RX RY RZ Rec X Rec Y Rot Z 1 000000 000000 1 1 1 000000 000000 000000 2 000000 102800000 0 0 0 000000 000000 000000 3 000000 107800000 0 0 0 000000 000000 000000 4 000000 122000000 0 0 0 000000 000000 000000 5 000000 130000000 0 0 0 000000 000000 000000 6 145400000 000000 1 1 1 000000 000000 000000 7 145400000 102800000 0 0 0 000000 000000 000000 8 145400000 107800000 0 0 0 000000 000000 000000 9 145400000 122000000 0 0 0 000000 000000 000000 10 145400000 130000000 0 0 0 000000 000000 000000 11 72700000 122000000 0 0 0 000000 000000 000000 12 72700000 138900000 0 0 0 000000 000000 000000 13 20600000 122000000 0 0 0 000000 000000 000000 14 20600000 132521875 0 0 0 000000 000000 000000 15 37500000 122000000 0 0 0 000000 000000 000000 16 37500000 134590784 0 0 0 000000 000000 000000 17 54300000 122000000 0 0 0 000000 000000 000000 18 54300000 136647461 0 0 0 000000 000000 000000 19 91100000 122000000 0 0 0 000000 000000 000000 20 91100000 136647461 0 0 0 000000 000000 000000 21 107900000 122000000 0 0 0 000000 000000 000000 22 107900000 134590784 0 0 0 000000 000000 000000 23 124800000 122000000 0 0 0 000000 000000 000000 24 124800000 132521875 0 0 0 000000 000000 000000 25 135100000 131260938 0 0 0 000000 000000 000000 26 10300000 131260938 0 0 0 000000 000000 000000 Características das Barras Elem I J Área Inércia Mód Elast Rot Gama Alfa H Ycg 1 1 2 11260000 6434500000 2000000000 0 0 000000 000000 5500000 2750000 2 2 3 11260000 6434500000 2000000000 0 0 000000 000000 5500000 2750000 3 3 4 11260000 6434500000 2000000000 0 0 000000 000000 5500000 2750000 4 4 5 11260000 6434500000 2000000000 0 0 000000 000000 5500000 2750000 5 6 7 11260000 6434500000 2000000000 0 0 000000 000000 5500000 2750000 6 7 8 11260000 6434500000 2000000000 0 0 000000 000000 5500000 2750000 7 8 9 11260000 6434500000 2000000000 0 0 000000 000000 5500000 2750000 8 9 10 11260000 6434500000 2000000000 0 0 000000 000000 5500000 2750000 9 11 12 1044000 1890000 2000000000 1 1 000000 000000 444500 310500 10 4 13 1406000 8000000 2000000000 1 0 000000 000000 762000 554000 11 13 14 1044000 1890000 2000000000 1 1 000000 000000 444500 310500 12 13 15 1406000 8000000 2000000000 0 0 000000 000000 762000 554000 13 14 16 1406000 8000000 2000000000 0 0 000000 000000 762000 554000 14 15 16 1044000 1890000 2000000000 1 1 000000 000000 444500 310500 15 15 17 1406000 8000000 2000000000 0 0 000000 000000 762000 554000 16 17 11 1406000 8000000 2000000000 0 0 000000 000000 762000 554000 17 16 18 1406000 8000000 2000000000 0 0 000000 000000 762000 554000 18 18 12 1406000 8000000 2000000000 0 0 000000 000000 762000 554000 19 17 18 1044000 1890000 2000000000 1 1 000000 000000 444500 310500 20 11 19 1406000 8000000 2000000000 0 0 000000 000000 762000 554000 21 12 20 1406000 8000000 2000000000 0 0 000000 000000 762000 554000 22 19 20 1044000 1890000 2000000000 1 1 000000 000000 444500 310500 23 19 21 1406000 8000000 2000000000 0 0 000000 000000 762000 554000 24 20 22 1406000 8000000 2000000000 0 0 000000 000000 762000 554000 25 21 22 1044000 1890000 2000000000 1 1 000000 000000 444500 310500 26 21 23 1406000 8000000 2000000000 0 0 000000 000000 762000 554000 27 23 9 1406000 8000000 2000000000 0 1 000000 000000 762000 554000 28 22 24 1406000 8000000 2000000000 0 0 000000 000000 762000 554000 29 23 24 1044000 1890000 2000000000 1 1 000000 000000 444500 310500 30 12 17 1160000 4600000 2000000000 1 1 000000 000000 635000 460000 31 18 15 1160000 4600000 2000000000 1 1 000000 000000 635000 460000 32 16 13 1160000 4600000 2000000000 1 1 000000 000000 635000 460000 33 12 19 1160000 4600000 2000000000 1 1 000000 000000 635000 460000 34 20 21 1160000 4600000 2000000000 1 1 000000 000000 635000 460000 35 22 23 1160000 4600000 2000000000 1 1 000000 000000 635000 460000 36 24 25 1406000 8000000 2000000000 0 0 000000 000000 762000 554000 37 25 10 1406000 8000000 2000000000 0 1 000000 000000 762000 554000 38 5 26 1406000 8000000 2000000000 1 0 000000 000000 762000 554000 39 26 14 1406000 8000000 2000000000 0 0 000000 000000 762000 554000 40 26 13 1160000 4600000 2000000000 1 1 000000 000000 635000 460000 41 26 4 1160000 4600000 2000000000 1 1 000000 000000 635000 460000 42 25 23 1160000 4600000 2000000000 1 1 000000 000000 635000 460000 43 25 9 1160000 4600000 2000000000 1 1 000000 000000 635000 460000 Carregamentos Básicos 1 PERMANENTE 2 SOBRECARGA 3 PONTE ROLANTE 1 4 PONTE ROLANTE 2 5 VENTO 0 6 VENTO 90 Composição dos Carregamentos Básicos PERMANENTE Cargas Concentradas FX FY MZ F11 000000 181000 000000 F12 000000 329000 000000 F13 000000 296000 000000 F14 000000 309000 000000 F15 000000 322000 000000 F2 000000 2808000 000000 F3 000000 1086000 000000 M1ESQ 000000 000000 61900000 M1DIR 000000 000000 61900000 SOBRECARGA Cargas Concentradas FX FY MZ F41 000000 167000 000000 F42 000000 304000 000000 F43 000000 274000 000000 F44 000000 286000 000000 F45 000000 298000 000000 PONTE ROLANTE 1 Cargas Concentradas FX FY MZ F5 000000 15710000 000000 F6 000000 5910000 000000 M2 000000 000000 895000000 M3 000000 000000 337000000 F7F8 000000 1110000 000000 PONTE ROLANTE 2 Cargas Concentradas FX FY MZ F5PR2 000000 5910000 000000 F6PR2 000000 15710000 000000 M2PR2 000000 000000 337000000 M3PR2 000000 000000 895000000 F7F8PR2 000000 1110000 000000 VENTO 0 Cargas Concentradas FX FY MZ F91XESQ 057000 465000 000000 F92XESQ 104000 846000 000000 F93XESQ 094000 762000 000000 F95XESQ 051000 415000 000000 F94XESQ 098000 796000 000000 F91XDIR 057000 465000 000000 F92XDIR 104000 846000 000000 F93XDIR 094000 762000 000000 F94XDIR 098000 796000 000000 F95XDIR 051000 415000 000000 F9390 090000 737000 000000 Cargas Distribuídas TP Q1X Q2X Q1Y Q2Y FACEESQ0 G 004550 004550 000000 000000 FACEDIR0 G 004550 004550 000000 000000 VENTO 90 Cargas Concentradas FX FY MZ F9190 055000 450000 000000 F9290 100000 818000 000000 F9490 094000 770000 000000 F9590ESQ 049000 401000 000000 F9590DIR 030000 241000 000000 F9690 057000 462000 000000 F9790 054000 442000 000000 F9890 060000 491000 000000 F9990 033000 270000 000000 Cargas Distribuídas TP Q1X Q2X Q1Y Q2Y FACEESQ90 G 004400 004400 000000 000000 FACEDIR90 G 002640 002640 000000 000000 Nós carregados PERMANENTE Nó Cargas 2 F3 M1ESQ 5 F11 F2 7 F3 M1DIR 10 F11 F2 12 F15 14 F12 16 F13 18 F14 20 F14 22 F13 24 F12 SOBRECARGA Nó Cargas 5 F41 10 F41 12 F45 14 F42 16 F43 18 F44 20 F44 22 F43 24 F42 PONTE ROLANTE 1 Nó Cargas 2 F5 M2 3 F7F8 7 F6 M3 8 F7F8 PONTE ROLANTE 2 Nó Cargas 2 F5PR2 M2PR2 3 F7F8PR2 7 F6PR2 M3PR2 8 F7F8PR2 VENTO 0 Nó Cargas 5 F91XESQ 10 F91XDIR 12 F95XESQ F95XDIR 14 F92XESQ 16 F93XESQ F9390 18 F94XESQ 20 F94XDIR 22 F93XDIR 24 F92XDIR VENTO 90 Nó Cargas 5 F9190 10 F9990 12 F9590ESQ F9590DIR 14 F9290 18 F9490 20 F9690 22 F9790 24 F9890 Barras carregados VENTO 0 Barra Cargas 1 FACEESQ0 2 FACEESQ0 3 FACEESQ0 5 FACEDIR0 6 FACEDIR0 7 FACEDIR0 VENTO 90 Barra Cargas 1 FACEESQ90 2 FACEESQ90 3 FACEESQ90 5 FACEDIR90 6 FACEDIR90 7 FACEDIR90 Combinações de Carregamentos Básicos Combinação 1 Peso Próprio 000000 PERMANENTE 140000 SOBRECARGA 120000 PONTE ROLANTE 1 150000 PONTE ROLANTE 2 000000 VENTO 0 000000 VENTO 90 000000 Combinação 2 Peso Próprio 000000 PERMANENTE 140000 SOBRECARGA 120000 PONTE ROLANTE 1 000000 PONTE ROLANTE 2 150000 VENTO 0 000000 VENTO 90 000000 Combinação 3 Peso Próprio 000000 PERMANENTE 140000 SOBRECARGA 120000 PONTE ROLANTE 1 150000 PONTE ROLANTE 2 000000 VENTO 0 000000 VENTO 90 084000 Combinação 4 Peso Próprio 000000 PERMANENTE 140000 SOBRECARGA 120000 PONTE ROLANTE 1 105000 PONTE ROLANTE 2 000000 VENTO 0 000000 VENTO 90 150000 Combinação 5 Peso Próprio 000000 PERMANENTE 100000 SOBRECARGA 000000 PONTE ROLANTE 1 000000 PONTE ROLANTE 2 000000 VENTO 0 000000 VENTO 90 140000 Combinação 6 Peso Próprio 000000 PERMANENTE 100000 SOBRECARGA 000000 PONTE ROLANTE 1 000000 PONTE ROLANTE 2 000000 VENTO 0 140000 VENTO 90 000000 Geometria e Condições de Contorno da Estrutura Analisada Deslocamentos Nodais Resultados para os Carregamentos Básicos PERMANENTE Nó Desl X DeslY RotZ 1 000000 000000 000000 2 007574 002360 000017 3 006666 002451 000020 4 003089 002708 000031 5 000272 002808 000035 6 000000 000000 000000 7 007574 002360 000017 8 006666 002451 000020 9 003089 002708 000031 10 000272 002808 000035 11 000000 029575 000000 12 000000 029573 000000 13 003311 015163 000058 14 001446 015328 000058 15 002326 023877 000041 16 001857 023732 000040 17 001183 028518 000015 18 001312 028587 000015 19 001183 028518 000015 20 001312 028587 000015 21 002326 023877 000041 22 001857 023732 000040 23 003311 015163 000058 24 001446 015328 000058 25 001049 009018 000062 26 001049 009018 000062 SOBRECARGA Nó Desl X DeslY RotZ 1 000000 000000 000000 2 006064 000539 000010 3 005498 000565 000013 4 002787 000639 000026 5 000438 000639 000029 6 000000 000000 000000 7 006064 000539 000010 8 005498 000565 000013 9 002787 000639 000026 10 000438 000639 000029 11 000000 024924 000000 12 000000 024922 000000 13 003034 011746 000052 14 001198 011899 000052 15 002140 019679 000038 16 001623 019539 000036 17 001090 023930 000014 18 001164 023988 000014 19 001090 023930 000014 20 001164 023988 000014 21 002140 019679 000038 22 001623 019539 000036 23 003034 011746 000052 24 001198 011899 000052 25 000817 006248 000055 26 000817 006248 000055 PONTE ROLANTE 1 Nó Desl X DeslY RotZ 1 000000 000000 000000 2 028218 006548 000138 3 034689 006518 000122 4 049185 006502 000084 5 055180 006518 000075 6 000000 000000 000000 7 048457 002308 000011 8 049083 002289 000012 9 050813 002305 000009 10 051375 002301 000007 11 051877 010814 000014 12 050254 010813 000015 13 050909 014407 000019 14 053862 014405 000018 15 051524 014926 000006 16 052519 015198 000005 17 051825 013437 000012 18 051346 013711 000014 19 051929 008518 000013 20 050244 008379 000013 21 051847 006027 000016 22 050430 005889 000015 23 051605 003609 000011 24 050816 003608 000012 25 051008 002577 000006 26 054360 011297 000039 PONTE ROLANTE 2 Nó Desl X DeslY RotZ 1 000000 000000 000000 2 048457 002308 000011 3 049083 002289 000012 4 050813 002305 000009 5 051375 002301 000007 6 000000 000000 000000 7 028218 006548 000138 8 034689 006518 000122 9 049185 006502 000084 10 055180 006518 000075 11 051877 010814 000014 12 050254 010813 000015 13 051605 003609 000011 14 050816 003608 000012 15 051847 006027 000016 16 050430 005889 000015 17 051929 008518 000013 18 050244 008379 000013 19 051825 013437 000012 20 051346 013711 000014 21 051524 014926 000006 22 052519 015198 000005 23 050909 014407 000019 24 053862 014405 000018 25 054360 011297 000039 26 051008 002577 000006 VENTO 0 Nó Desl X DeslY RotZ 1 000000 000000 000000 2 017832 001736 000042 3 015726 001820 000038 4 012077 002060 000003 5 013069 002050 000012 6 000000 000000 000000 7 002203 001599 000069 8 005623 001677 000064 9 012791 001898 000026 10 013582 001886 000010 11 013238 050291 000009 12 012256 050286 000010 13 008981 025209 000120 14 017502 025639 000126 15 010310 043818 000082 16 018453 043609 000078 17 011876 051040 000011 18 016219 051389 000010 19 014600 047712 000031 20 009112 047708 000032 21 015838 037906 000087 22 007938 037343 000081 23 016436 020732 000102 24 009207 021160 000110 25 010189 009911 000096 26 016626 012574 000117 VENTO 90 Nó Desl X DeslY RotZ 1 000000 000000 000000 2 331979 001471 000240 3 343219 001542 000208 4 366076 001746 000113 5 372944 001715 000086 6 000000 000000 000000 7 299978 000513 000309 8 315053 000537 000293 9 353187 000608 000243 10 371420 000644 000228 11 366309 050495 000036 12 362417 050492 000040 13 370496 010655 000075 14 366772 011071 000079 15 370219 027171 000103 16 363338 026030 000097 17 368644 041691 000067 18 361760 041091 000071 19 363973 054859 000005 20 366323 055657 000009 21 361101 051407 000047 22 369363 051877 000048 23 357674 037185 000131 24 371408 037435 000124 25 371748 021406 000181 26 368602 004405 000047 Resultados para as Combinações Combinação 1 Nó Desl X DeslY RotZ 1 000000 000000 000000 2 024446 013773 000242 3 036104 013886 000227 4 066108 014311 000201 5 081865 014475 000197 6 000000 000000 000000 7 090566 007412 000018 8 089555 007542 000025 9 083889 008016 000061 10 077968 008149 000074 11 077815 087535 000021 12 075381 087529 000023 13 068088 056933 000174 14 084255 057346 000171 15 071462 079431 000093 16 083326 079469 000091 17 074773 088796 000019 18 080253 089373 000016 19 080858 081418 000057 20 072132 081375 000057 21 083594 066083 000126 22 071096 065504 000122 23 085682 040736 000161 24 072764 041150 000162 25 074063 023988 000163 26 083989 037068 000211 Combinação 2 Nó Desl X DeslY RotZ 1 000000 000000 000000 2 090566 007412 000018 3 089555 007542 000025 4 083889 008016 000061 5 077968 008149 000074 6 000000 000000 000000 7 024446 013773 000242 8 036104 013886 000227 9 066108 014311 000201 10 081865 014475 000197 11 077815 087535 000021 12 075381 087529 000023 13 085682 040736 000161 14 072764 041150 000162 15 083594 066083 000126 16 071096 065504 000122 17 080858 081418 000057 18 072132 081375 000057 19 074773 088796 000019 20 080253 089373 000016 21 071462 079431 000093 22 083326 079469 000091 23 068088 056933 000174 24 084255 057346 000171 25 083989 037068 000211 26 074063 023988 000163 Combinação 3 Nó Desl X DeslY RotZ 1 000000 000000 000000 2 303308 012537 000444 3 324408 012590 000402 4 373612 012845 000296 5 395138 013034 000270 6 000000 000000 000000 7 342548 006981 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014961 000043 23 598971 016666 000041 24 607008 016626 000030 25 608731 009280 000112 26 612430 025377 000123 Combinação 5 Nó Desl X DeslY RotZ 1 000000 000000 000000 2 457197 000301 000353 3 473840 000291 000311 4 509418 000264 000190 5 521850 000407 000156 6 000000 000000 000000 7 427544 001642 000416 8 447741 001698 000390 9 497551 001857 000309 10 520260 001906 000284 11 512832 041118 000050 12 507384 041115 000056 13 515383 000246 000047 14 514926 000172 000053 15 515980 014163 000102 16 510530 012711 000096 17 514920 029850 000078 18 507776 028940 000085 19 510745 048285 000021 20 511540 049333 000027 21 507868 048093 000024 22 515250 048896 000028 23 504054 036897 000126 24 518526 037082 000116 25 519397 020950 000191 26 517092 002851 000004 Combinação 6 Nó Desl X DeslY RotZ 1 000000 000000 000000 2 032538 000070 000076 3 028684 000097 000073 4 019997 000176 000036 5 018568 000062 000018 6 000000 000000 000000 7 004490 000121 000113 8 001205 000103 000109 9 014818 000052 000068 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Resultados para as Combinações Combinação 1 Nó Reac X ReacY MomZ 1 1401344 30170996 417540733 6 1401344 16237004 697652250 Combinação 2 Nó Reac X ReacY MomZ 1 1401344 16237004 697652250 6 1401344 30170996 417540733 Combinação 3 Nó Reac X ReacY MomZ 1 2955453 27464389 1423605893 6 4205379 15293811 2073209885 Combinação 4 Nó Reac X ReacY MomZ 1 6647850 18882670 2930942200 6 6139350 12277830 3009250614 Combinação 5 Nó Reac X ReacY MomZ 1 7033852 658988 2972687999 6 4900868 3598012 2388485769 Combinação 6 Nó Reac X ReacY MomZ 1 4278434 153140 982114634 6 4152434 266140 870907494 Esforços nas Barras Resultados para os Carregamentos Básicos Barra FX FY MZ 1 1 5170000 227477 95889700 5170000 227477 137957000 1 2 1180000 154622 67409600 1180000 154622 91542100 1 3 14344700 598220 134936000 14344700 598220 480034000 1 4 5055340 598220 321677000 5055340 598220 293293000 1 5 3802240 2893540 633018000 3802240 1783860 62642000 1 6 3222150 5186660 2191840000 3222150 663464 815124000 1 max 3802240 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