Sistemas de Fechamento e Cobertura Telhas Metálicas - Guia Completo

SISTEMAS DE FECHAMENTO TELHAS TERÇAS E LONGARINAS SISTEMAS DE COBERTURA E FECHAMENTO LATERAL httpwwwisoplaycombrprodutostelhassanduiche SISTEMAS DE COBERTURA E FECHAMENTO LATERAL Telhas metálicas aço revestido ou alumínio Terças sistema de contenção lateral tirantes e barras rígidas Em geral parafusadas às terças Telhas metálicas conformação contínua TELHAS DE AÇO MATÉRIAPRIMA Chapas com revestimento metálico zincadas zincalume zinco e alumínio aluzinc ou galvalume alumínio zinco e silício Chapas pintadas prépintura ou póspintura Chapas em aço inoxidável Faixa usual de espessura 043mm a 125mm Telha ondulada ABNT NBR 145132008 Faixa usual de vão 10m a 20m Distância entre apoios e não o comprimento da telha Telha ondulada exemplo de aplicação Telha trapezoidal ABNT NBR 145142008 Faixa usual de vão 15m a 25m Distância entre apoios e não o comprimento da telha Telhas termoacústicas Montadas no local enchimento de lã de rocha ou lã de vidro Telhas termoacústicas Montadas no local enchimento de lã de rocha ou lã de vidro Telhas termoacústicas Préfabricadas enchimento de poliuretano ou EPS Parafusadeira Parafusos autoatarraxantes com ponta brocante Fixação das telhas Designação exemplo 1214x34 fios de rosca por polegada Comprimento pol Diâmetro 10 48 mm 12 55 mm ¼ 63 mm Fixação das telhas exemplo 988mm útil recobrimento simples Fita de vedação Costura fixar com parafuso auto perfurante 14 14x78 500mm 18 mm Terça metálica Fixar com parafuso auto perfurante 12 14x34 Costura fixar com parafuso auto perfurante 14 14x78 500mm Fita de vedação Fixação alternada Terça metálica Fixar com parafuso auto perfurante 12 14x34 Fixação de telhas termoacústicas TELHA TRAPEZOIDAL COM POLIURETANO Telha superior Poliuretano Telha inferior MONTAGEM DA TELHA Fita de vedação Costura fixar com parafuso auto perfurante 14 14x78 500mm Fita de vedação Fixação alternada Poliuretano Terça metálica Fixação com parafuso auto perfurante 12 14x A Para espessura de 30mm A 2 38 50mm A 3 14 Fixação de telhas termoacústicas Telhas montadas no local Telhas acessórios CUMEEIRA ONDULADA A B Ângulo 988 250 150 CUMEEIRA TRAPEZOIDAL MF 25 Ângulo A B 1026 300 MF 40 A B 980 300 150 MF 100 A B 750 300 Telhas recobrimento frontal 1 Recobrimento Frontal Varia em função da inclinação do telhado i Para 3 i 5 adotar recobrimento de 500mm com uso de fitas de vedação transversais Para 5 i 15 adotar recobrimento de 250mm Para i 15 adotar recobrimento de 200mm Telhas recobrimento lateral 2 Recobrimento Lateral Varia em função da inclinação do telhado i Para 3 i 5 recomendase recobrimento duplo com fixador de abas 14 14x78 a cada 500mm ou recobrimento simples com aplicação de fitas de vedação e fixador de abas 14 14x78 a cada 500mm Para i 5 recomendase recobrimento simples com fixador de abas 14 14x78 a cada 750mm Telhas dimensionamento Fonte catálogo Metform Sistemas de cobertura e fechamento lateral telhas zipadas Perfiladeira httpwwwisoestecombrprodutosisoestetelhazipada Sistemas de cobertura e fechamento lateral telhas zipadas TERÇAS E LONGARINAS Terças apoio dos componentes de vedação da cobertura Longarinas apoio dos componentes de vedação do fechamento Perfis empregados d bf tf tw alma mesa Pouco utilizado solução onerosa quando comparada aos perfis formados a frio U laminado Perfis empregados Perfis formados a frio U simples U enrijecido Z enrijecido a 90o Z enrijecido a 45o Exemplo Terça em perfil Z LAMINADO x FORMADO A FRIO perfis mais compactos perfis mais esbeltos maior relação inérciapeso Propriedade Laminado U 152x1220kgm Formado a frio U 200X75x25x225 Relação peso kgm 1220 675 055 Ix cm4 546 527 097 ry cm 136 356 252 Exemplo terça biapoiada para 6m a 7m de vão Coberturas Treliças leves padronizadas joists Fonte evstudiocom Condição de apoio biapoiada Faixa usual de vão até 8m Fonte catálogo Modular Sistema Construtivo Condição de apoio com continuidade Faixa usual de vão de 8m a 15m Fonte catálogo Modular Sistema Construtivo Detalhe típico de ligação de apoio Fonte catálogo Modular Sistema Construtivo Suportes de apoio exemplo Fonte catálogo Modular Sistema Construtivo Fonte catálogo Modular Sistema Construtivo Suportes de apoio exemplo Iy Ix Contenção lateral é necessária Contenção lateral com tirantes e barras rígidas tirantes barra rígida Contenção lateral com tirantes e barras rígidas VISTA SUPERIOR Para pequenas inclinações 15 e telhas leves metálicas a flexão na menor inércia pode ser desconsiderada no cálculo recaindose portanto num caso de flexão normal Fechamento lateral qx qy L L A A CORTE AA ampliada qx qy L L A A CORTE AA ampliada L L2 L2 qy permanente qx vento Flexão oblíqua Usualmente desconsiderado no cálculo Entretanto atenção especial deve ser dada aos fechamentos laterais com longarinas de altura elevada bw 200mm ou mesmo longarinas mais baixas porém suportando telhas pesadas fibrocimento Recomendação substituir os tirantes por barras rígidas de modo a restringir deslocamento e rotação bw t m ge g e Momento de torção devido à ação gravitacional Fonte catálogo Modular Sistema Construtivo Exemplo travamento lateral em barra rígida Projeto das terças Ações Permanente pp telhas de aço espessura 05mm 005kNm2 telha termoacústica 012kNm2 pp terças contenção lateral Perfil laminado 005kNm2 a 010kNm2 Perfil formado a frio 003kNm2 a 006kNm2 Sobrecarga na cobertura ABNT NBR 61202019 Ações para o cálculo de estruturas de edificações Projeto das terças Ações 64 Cargas variáveis em coberturas 025 kNm2 para inclinação igual ou superior a 3 Projeto das terças Ações Força concentrada em elemento isolado conforme ABNT NBR 61202019 64 F 1kN na posição mais desfavorável Vento conforme ABNT NBR 6123 Projeto das terças Hipóteses de cálculo Mesa superior comprimida momento positivo para telhas parafusadas admitese contenção lateral contínua Mesa inferior comprimida momento negativo verificar FLT com Lb definido pela contenção lateral Para pequenas inclinações 15 podese desconsiderar a flexão oblíqua Contenção lateral a meio vão Lb L2 Contenção lateral nos terços Lb L3 Projeto das longarinas Flexão oblíqua Ação permanente flexão na menor inércia Ação do vento flexão na maior inércia 01 Rd y Sd y Rd x Sd x M M M M Ações apenas permanente e vento Estadolimite de serviço deslocamentos longarina EXEMPLOS Exemplo 1 terça L 6250mm vão a 2000mm espaçamento entre terças típico θ 10 inclinação do telhado cos θ 0985 1 Telhas de aço termoacústicas parafusadas às terças 10 0 10 0 travamento lateral L L L3 b travamento lateral L L L3 b Ø16mm L cumeeira C Ø16mm L cumeeira C Sistema de contenção lateral Ações Permanente pp terça contenção lateral 0075kNm2 x 20m 015kNm pp telhas termoacústicas 012kNm2 x 20m 024kNm g 039kNm Sobrecarga na cobertura qc 025kNm2 x 20m 050kNm Ações Força concentrada conforme NBR 6120 F 1kN na posição mais desfavorável Não é necessário adicionar essa força concentrada às demais ações variáveis Vento conforme NBR 6123 q 08kNm2 pressão de obstrução ΔCe 12 máximo coeficiente de forma resultante qv 12 x 08kNm2 x 20m 192kNm OBS nesse caso não resultou sobrepressão no telhado 04 07 12 05 Ce 04 07 12 05 Ce Estadolimite de serviço deslocamentos longarina Combinação frequente de serviço estadolimite reversível Tabela 2 Valores dos fatores de combinação ψ₀ e de redução ψ₁ e ψ₂ para as ações variáveis Ações γf2 a ψ₀ ψ₁ d ψ₂ e Ações variáveis causadas pelo uso e ocupação Locais em que não há predominância de pesos e de equipamentos que permanecem fixos por longos períodos de tempo nem de elevadas concentrações de pessoas b 05 04 03 Locais em que há predominância de pesos e de equipamentos que permanecem fixos por longos períodos de tempo ou de elevadas concentrações de pessoas c 07 06 04 Bibliotecas arquivos depósitos oficinas e garagens e sobrecargas em coberturas 08 07 06 Vento Pressão dinâmica do vento nas estruturas em geral 06 03 0 Estadolimite de serviço deslocamentos 1ª verificação permanente sobrecarga L250 cm L cm x q g 2 50 250 131 0 89 70 0 69 70 1 OK Testando U152x1220kgm g039 kNm g 069 cm g039 kNm g 069 cm q 050 kNm 089 cm c q q 050 kNm 089 cm c q F1 kN 045 cm F F1 kN 045 cm F Considerar a mais desfavorável Obs se houvesse deveria ser considerado também o vento de sobrepressão Estadolimite de serviço deslocamentos Testando U152x1220kgm 2ª verificação apenas vento de sucção L250 cm L cm x v 2 50 250 1 02 30 2 OK q 192 kNm 340 cm v v q 192 kNm 340 cm v v Estadolimite último Momento fletor positivo FLM FLA 11 0 38 65 78 49 y p f E t b 107 3 76 26 15 135 y p w f E t h MRk Mpl MRk Mpl FLT Admitese contenção lateral contínua MRk Mpl kN cm M Rd 1 918 625 3 153 176 50 136 b p y y L E r f kN m x x f W M kN cm x Zf M r y x r y p 1 255 25 70 71 7 2 110 25 4 84 Tomando Cb 10 resulta r 222 kN cm M Rd 1 453 Estadolimite último Momento fletor negativo FLT Combinação 1 momento positivo permanente sobrecarga na cobertura ou Permanente força concentrada NBR 6120 Tomar a mais desfavorável kN m x x M Sd 6 04 2 44 51 190 1 25 kN m M kN m M Rd Sd 19 2 6 04 OK Apenas componentes metálicos Combinação 2 momento negativo permanente vento sucção kN m x x M Sd 11 2 9 38 41 190 01 kN m M kN m M Rd Sd 14 5 11 2 OK Estadolimite último Força cortante a verificação pode ser dispensada pois se trata de viga com elevada relação vãoaltura Conclusão verificado U152x1220kgm contenção lateral nos terços Exemplo 2 longarina L 6250mm vão a 1800mm espaçamento entre longarinas típico Telhas de aço termoacústicas parafusadas às longarinas Contenção lateral nos terços Lb L3 permanente vento permanente vento Ações Permanente pp longarina contenção lateral 015kNm pp telhas termoacústicas 012kNm2 x 18m 022kNm g 037kNm Vento conforme NBR 6123 q 08kNm2 pressão de obstrução ΔCe 08 máximo coeficiente de forma resultante qv 08 x 08kNm2 x 18m 115kNm 04 07 12 05 Ce Vento 90 08 Ce Vento 0 08 08 08 Estadolimite de serviço deslocamentos Estadolimite de serviço deslocamentos Combinação frequente de serviço estadolimite reversível longarina Estadolimite de serviço deslocamentos 1ª verificação deslocamento no plano do fechamento ação permanente cm cm EI g y g 0 83 250 0 08 0 0069 4 OK Testando U152x1220kgm Deslocamento máximo em viga contínua de três tramos com força uniformemente distribuída L 3 36 CONTINUOUS BEAMTHREE EQUAL SPANSALL SPANS LOADED RA 0400 wl RB 110 wl RC 110 wl RD 0400 wl SHEAR MOMENT Δ Max 0446 l from A or D 00069 wl4EI AMERICAN INSTITUTE OF STEEL CONSTRUCTION Estadolimite de serviço deslocamentos 2ª verificação deslocamento perpendicular ao plano do fechamento vento OK Testando U152x1220kgm cm L cm x x x x EI L q x v v 2 50 250 0 63 20000 546 384 0 0115 625 5 30 384 5 4 4 1 Deslocamento máximo em viga biapoiada com força uniformemente distribuída Estadolimite último Ação permanente flexão na menor inércia Ação do vento flexão na maior inércia q 14x115 161 kNm L 6250 vd FLEXÃO NA MAIOR INÉRCIA 0125 q L 786 kNm vd 2 MxSd 008g d 2 0025g d 2 MySd 04 01g 020kNm d 2 q 125x037 046 kNm d FLEXÃO NA MENOR INÉRCIA L3 q 14x115 161 kNm L 6250 vd FLEXÃO NA MAIOR INÉRCIA 0125 q L 786 kNm vd 2 MxSd 008g d 2 0025g d 2 MySd 04 01g 020kNm d 2 q 125x037 046 kNm d FLEXÃO NA MENOR INÉRCIA L3 Estadolimite último Momento fletor flexão na maior inércia FLM FLA 11 0 38 65 78 49 y p f E t b 107 3 76 26 15 135 y p w f E t h MRk Mpl MRk Mpl kN cm M x Rd 1 453 FLT Conforme exemplo 1 terças Resulta Estadolimite último Momento fletor flexão na menor inércia FLM 11 0 38 65 78 49 y p f E t b MRk Mpl FLA 32 112 26 15 135 y p w f E t h MRk Mpl FLT Não aplicável flexão na menor inércia alma tracionada M alma comprimida M Estadolimite último Momento fletor flexão na menor inércia Z 187cm3 Wy 816cm3 51 2 29 W Z kN cm x x f W M y y y Rd 278 10 1 816 25 51 10 1 51 Estadolimite último 01 Rd y Sd y Rd x Sd x M M M M 01 0 61 0 072 0 54 278 20 1 453 786 OK Conclusão verificado U152x1220kgm Contenção lateral nos terços