Trabalho Final de Sistemas Termicos de Potencia

Quarta Avaliação STP Noturno 1 SEMESTRE 2024 Nome Matrícula Calcular a vazão de vapor dos equipamentos e especificar vazão e pressão de operação da caldeira Dimensionar a linha principal bem como os ramais do sistema de distribuição do vapor e de retorno do condensado determinando o diâmetro das tubulações e a pressão nos pontos 3 5 6 7 9 12 14 17 e 29 além dos pontos 20 21 22 e 28 Especificar purgadores válvulas redutoras tanque flash e bomba de retorno de condensado calcular seu consumo de vapor Considerar uma perda de carga nos equipamentos igual a 10 Considerar que a instalação funcione 24 horas por dia Propriedades Equipamento II Aquecimento Equipamento III Aquecimento Equipamento IV Aquecimento Tinicial C 25 25 25 Tfinal C 110 130 150 Vazão produto kgh 8000 6000 10000 Calor específico kcalkgC 06 10 08 Pressão abs kgfcm2 15 5 9 Titulo vapor 80 80 80 Perdas evaporação 10 10 10 Trecho Comp m Trecho Comp m Trecho Comp m 13 35 614 8 2224 15 35 50 729 10 2425 10 m coluna H2O 56 30 917 6 2525 10 67 20 320 50 2627 25 m coluna H2O 79 10 2021 15 2728 120 512 8 2122 10 Boa Prova PROJETO DOS SISTEMAS TERMOFLUIDODINÂMICOS LINHA DE VAPOR Acadêmico Eder Quental de Araújo Professor Dr Flávio Neves DCTEF Departamento de Ciências Térmicas e dos Fluídos São João del Rei dezembro de 2011 FIGURA 1 Planta a ser dimensionada Observações Perdas de carga nos equipamentos considerar igual a 10 Considerar que a instalação funcione 24 horas por dia TABELA 1 Dados para o projeto Equipamento I Aquecimento de água para tintura Injeção direta tinicial 20C tfinal 60C Pressão recomendada P 18 2 Titulo vapor 080 Água a ser aquecida 6000 kgh Perdas por evaporação e isolamento 20 Equipamento II P 13 2 Q 7000 kgh Equipamento III P 3 2 Q 5500 Kgh Equipamento IV Aquecimento de óleo de soja tinicial 20C PRODUTO tfinal 140C Titulo do vapor 08 Vazão do produto 3000 kgh Perdas por isolamento 10 Equipamento V Q 2000 kgh P 12 2 Caldeira CALDEIRA vazão 30000 Kgh Pressão de operação 200 2 absoluta TABELA 2 Distancia entre os pontos em metros Trecho Comprimento m 12 5 23 30 34 30 45 15 56 20 67 15 78 5 89 3 910 1 411 5 512 8 613 3 1314 2 Trecho Comprimento m 815 8 1516 2 917 6 318 10 1819 10 1920 25 2021 15 2122 5 2223 15 2324 8 2425 10 coluna elevação 2627 25 coluna elevação 2728 120 729 15 Observação Por questão de simplificação os cálculos não serão apresentados nesse documento porém a planilha onde todos os cálculos foram feitos será disponibilizada 1 Calcular as vazões nos equipamentos I e IV além da pressão de trabalho no equipamento IV Equipamento I Tabela Sarco pagina 21 Cálculo do consumo de vapor v m X08 P218 Kgfcm2 v 2 m 3 T360C 1 m1 T1 20 C Eq I x tC T mC l p mv 1 Pelas tabelas e anexos temse TABELA 3 Dados para o equipamento I m kg 6000 cp kcalkgC 1 ΔT C 40 t h 1 Cl kcalkg 6294 Logo ma 47664 kgh Como há 20 de perdas então ma 57197 kgh Equipamento IV x tC T mC l p mv 2 Das tabelas e anexos temse TABELA 4 Dados para o equipamento VI m kg 3000 cp kcalkgC 047 ΔT C 120 t h 1 Cl kcalkg 4755 Logo ma 43205 kgh Como há 20 de perdas então ma 47525 kgh Nessa operação admite uma pressão de trabalho de 7 Kgfcm2 Eq IV 2 1 2 Calcular com a régua de calculo do diâmetro e a velocidade do vapor em todos os trechos da tubulação de distribuição Inclusive após as estações redutoras de pressão Nas tubulações da linha principal e do ramal será utilizado aço carbono segundo a norma ASTMA 234 de Schedule 40 A Tabela 5 apresenta valores de diâmetros nominais comerciais seguindo a norma ASTMA 234 TABELA 5 Diâmetros comerciais O dimensionamento será feito considerando a maior pressão que nesse caso é a pressão de operação da caldeira P20 Kgfcm2 logo pelas tabelas que o temse volume especifico é v001016m3Kg Para tubulações principais sugerese inicialmente uma velocidade de 20 a 35ms Neste trabalho adotase V25 ms para ramal V15 ms Com auxílio da equação da continuidade v D V m 4 2 3 calculase o diâmetro V m v D 4 2 4 com o valor do diâmetro comercial recalcula a velocidade no ramal 2 4 D m v V 5 A tabela abaixo apresenta os resultados para cada trecho TABELA 6 Resultados para a linha principal ramais e estações redutoras de pressão LINHA PRINCIPAL E RAMAIS Trecho P Kgfcm² m Kgh ν m³kg D cal m D cal pol D com pol V ms 1 4 20 3000000 01016 02077 818 8 2611 4 5 20 2942561 01016 02057 810 8 2561 5 6 20 2242561 01016 01795 707 6 3470 6 7 20 1692561 01016 01560 614 6 2619 7 8 20 1645238 01016 01538 605 6 2545 8 10 20 1445238 01016 01441 567 6 2236 RAMAIS 4 11 20 57599 01016 00371 146 1 12 1426 5 12 20 700000 01016 01295 510 6 1083 6 14 20 550000 01016 01148 452 4 1915 7 29 20 47528 01016 00337 133 1 14 1694 8 16 20 200000 01016 00692 277 2 12 1782 9 17 20 1445241 01016 01861 744 8 1258 ESTAÇOES REDUTORAS DE PRESSÃO 11 EQ I 20 57599 06592 00946 373 4 1301 12 EQ II 20 700000 01435 01539 606 6 1530 14 EQ III 20 550000 04706 02470 973 8 2217 29 EQ IV 20 47528 02448 00524 206 2 1595 16 EQ V 12 200000 01541 00852 341 3 12 1379 3 Calcular as pressões nos pontos 2 3 4 5 6 7 8 9 11 12 14 16 1729 O cálculo da perda de carga para determinar as pressões em tais pontos é composto pela perda de carga localizada e distribuída A primeira tem seus valores retirados das tabelas do anexo VII e VI e a segundo é determinado pela equação de Eberle 6 7 8 Para a Linha Principal as seguintes perdas de carga localizadas foram calculadas para cada trecho TABELA 7 Resultados para a linha principal Trecho 1 2 Trecho 2 3 Perda de carga localizada Perda de carga localizada Válvula globo 8 340 T fluxo dirreto 20 Curva 90 Standard 30 LDtotal 370 LDtotal 20 D nominal m 02032 D nominal m 02032 Leq m 75184 Leq m 4064 Ltrecho m 5 Ltrecho m 30 Ltotal m 80184 Ltotal m 34064 Perda de carga Distribuida Perda de carga Distribuida Velocidade ms 2611 Velocidade ms 2611 v m³kg 01016 v m³kg 01016 k 1452E07 k 1452E07 hf kgfcm² 03844 hf kgfcm² 01633 P2 kgfcm² 196156 P3 kgfcm² 194523 Trecho 3 4 Trecho 4 5 Perda de carga localizada Perda de carga localizada T fluxo dirreto 20 T fluxo dirreto 20 LDtotal 20 LDtotal 20 D nominal m 02032 D nominal m 02032 Leq m 4064 Leq m 4064 Ltrecho m 30 Ltrecho m 15 Ltotal m 34064 Ltotal m 19064 Perda de carga Distribuida Perda de carga Distribuida Velocidade ms 2611 Velocidade ms 2561 v m³kg 01016 v m³kg 01016 k 1452E07 k 1452E07 hf kgfcm² 01633 hf kgfcm² 00879 P4 kgfcm² 192890 P5 kgfcm² 192011 Trecho 5 6 Trecho 6 7 Perda de carga localizada Perda de carga localizada T fluxo direto 20 T fluxo direto 20 Redução 8 6 4 LDtotal 24 LDtotal 20 D nominal m 01524 D nominal m 01524 Leq m 36576 Leq m 3048 Ltrecho m 20 Ltrecho m 15 Ltotal m 236576 Ltotal m 18048 Perda de carga Distribuida Perda de carga Distribuida Velocidade ms 3470 Velocidade ms 2619 v m³kg 01016 v m³kg 01016 k 1452E07 k 1452E07 hf kgfcm² 02671 hf kgfcm² 01161 P6 kgfcm² 189340 P7 kgfcm² 188179 Trecho 7 8 Trecho 8 9 Perda de carga localizada Perda de carga localizada T fluxo direto 20 T fluxo direto 20 LDtotal 20 LDtotal 20 D nominal m 01524 D nominal m 01524 Leq m 3048 Leq m 3048 Ltrecho m 5 Ltrecho m 3 Ltotal m 8048 Ltotal m 6048 Perda de carga Distribuida Perda de carga Distribuida Velocidade ms 2545 Velocidade ms 2236 v m³kg 01016 v m³kg 01016 k 1452E07 k 1452E07 hf kgfcm² 00489 hf kgfcm² 00284 P8 kgfcm² 187690 P9 kgfcm² 187407 Para os RAMAIS obtiveramse as seguintes perdas localizadas para os seguintes trechos TABELA 8 Resultados para os ramais Trecho 4 11 Trecho 5 12 Perda de carga localizada Perda de carga localizada T redução 60 T redução 60 Redução 6 15 12 LDtotal 612 LDtotal 60 D nominal m 00381 D nominal m 01524 Leq m 233172 Leq m 9144 Ltrecho m 5 Ltrecho m 8 Ltotal m 733172 Ltotal m 17144 Perda de carga Distribuida Perda de carga Distribuida Velocidade ms 1426 Velocidade ms 1083 v m³kg 01016 v m³kg 01016 k 1452E07 k 1452E07 hf kgfcm² 00559 hf kgfcm² 00189 P11kgfcm² 192331 P12 kgfcm² 191822 Trecho 6 14 Trecho 7 29 Perda de carga localizada Perda de carga localizada T redução 6 4 60 T redução 6 2 14 60 0 Redução 2 14 1 14 1 LDtotal 60 LDtotal 61 D nominal m 01016 D nominal m 003175 Leq m 6096 Leq m 193675 Ltrecho m 5 Ltrecho m 15 Ltotal m 11096 Ltotal m 1693675 Perda de carga Distribuida Perda de carga Distribuida Velocidade ms 1915 Velocidade ms 1694 v m³kg 01016 v m³kg 01016 k 1452E07 k 1452E07 hf kgfcm² 00572 hf kgfcm² 02188 P14 kgfcm² 188768 P29 kgfcm² 185991 Trecho 8 16 Trecho 9 17 Perda de carga localizada Perda de carga localizada T redução 6 2 12 60 T expanção 6 8 0 2 Curvas St 90º 60 Curva de 180º 75 LDtotal 120 LDtotal 75 D nominal m 00635 D nominal m 02032 Leq m 762 Leq m 1524 Ltrecho m 10 Ltrecho m 6 Ltotal m 1762 Ltotal m 2124 Perda de carga Distribuida Perda de carga Distribuida Velocidade ms 1782 Velocidade ms 1258 v m³kg 01016 v m³kg 01016 k 1452E07 k 1452E07 hf kgfcm² 01260 hf kgfcm² 00236 P16kgfcm² 186431 P17 kgfcm² 187171 TABELA 8 Pressões calculadas Pressão absoluta Kgfcm3 P2 1962 P3 1945 P4 1929 P5 1920 P6 1893 P7 1882 P8 1877 P9 1874 P11 1923 P12 1918 P14 1888 P16 1864 P17 1872 P29 1860 4 Dimensionar as tubulações de retorno Para dimencionar a tubulação de retorno é preciso saber a vazão que de cada trecho datubulação Logo primeiro devese determinar a vazão do tanque flash e a do trecho 320 já que todas as outras foram calculadas ou são conhecidas Tanque Flash Aplicando balanço de primeira lei 9 e 10 11 12 13 TABELA 9 Dados para o cálculo do título meqII kgh 7000 p1 kgfcm² 12 Liq Sat h1 kcalkg 1935 p109peqII p2 kgfcm² 3 Vap Sat h2 kcalkg 6534 peqII kgfcm² 13 p3 kgfcm² 3 Liq Sat h3 kcalkg 1436 p1 kgfcm² 117 X 009788 Y 090212 14 15 VC TANQUE FLASH Y 1 EQ III Vapor Saturado P 3 kgfcm² 2 X EQ II P13 kgfcm² Q7000 kgh 3 Liq Sat Depois conhecida as vazões cada trecho é dimensionado como a seguir Lembrando que a pressão dos trechos é manométrica TABELA 10 Resultados das perdas de carga para cada trecho Trecho 23 25 Trecho 22 23 m mtotalretorno kgh 1432647 mmtotalretorno meqV kgh 1232646 Tabela 6 página 28 Tabela 6 página 28 Assumindo uma vazão de 15100 kgh temse Assumindo uma vazão de 15100 kgh temse D pol 3 D pol 3 P mmH2Om 10 P mmH2Om 7 P Kgfcm²m 0001 P Kgfcm²m 00007 Perda de Carga Perda de Carga Equipamentos Equipamentos T fluxo de derivação m 60 T fluxo de derivação m 60 3 curvas de 90 m 90 T fluxo direto m 20 LDtotal m 150 LDtotal m 80 Dnominal m 00762 Dnominal m 00762 Lequivalente m 1334 Lequivalente m 711 Ltrecho m 28 Ltrecho m 15 Ltotal m 4134 Ltotal m 22112 P coluna de 10 m Kgfcm²m 1 ΔP22 Kgfcm² 10568 ΔP23 Kgfcm² 10413 Trecho 21 22 Trecho 20 21 mmretmeqIIImeqV kgh 682647 mmretmeqIIImeqIVmeqV kgh 634983 Tabela 6 página 28 Tabela 6 página 28 Assumindo uma vazão de 7100 kgh temse Assumindo uma vazão de 4050 kgh temse D pol 2 12 D pol 2 P mmH2Om 6 P mmH2Om 8 P Kgfcm²m 00006 P Kgfcm²m 00008 Perda de Carga Perda de Carga Equipamentos Equipamentos T fluxo de derivação m 60 T fluxo de derivação m 60 T fluxo direto m 20 T fluxo direto m 20 redução exc 325 m 08 LDtotal m 80 LDtotal m 808 Dnominal m 00635 Dnominal m 00635 Lequivalente m 406 Lequivalente m 718 Ltrecho m 15 Ltrecho m 5 Ltotal m 1906 Ltotal m 1218 ΔP20 Kgfcm² 10794 ΔP21 Kgfcm² 10641 Trecho 3 20 m kgh 35 Tabela purgadores pag 23 Para P21 Kgfcm² e D8 D pol 12 P mmH2Om 1 P Kgfcm²m 00001 Perda de Carga 3 curvas de 90 90 T fluxo de derivação m 60 T fluxo direto m 20 redução exc 2515 m 24 LDtotal m 1724 Dnominal m 00127 Lequivalente m 219 Ltrecho m 45 Ltotal m 4719 ΔP3 Kgfcm² 10841 TABELA 11 Dimensionamento das tubulações entre os equipamentos e a linha de retorno Trecho Eq V 23 Trecho EqIII 22 mmeqV Kgh 2000 mmeqIII Kgh 5500 Tabela 6 pag 28 Tabela 6 pag 28 Assumindo uma Vazão de 2000 Kgh Assumindo uma Vazão de 5700 Kgh D pol 1 12 D pol 2 12 D m 00381 D m 00635 Trecho Eq IV 21 Trecho Eq II Tanque Flash mmeqIV Kgh 43204 mmeqII Kgh 7000 Tabela 6 pag 28 Tabela 6 pag 28 Assumindo uma Vazão de 470 Kgh Para uma Vazão de 7100 Kgh D pol 1 D pol 2 12 D m 00254 D m 00635 Tanque Flash 20 Trecho Eq II Tanque Flash 20 mmeqII mtanqueflash 6314829 m Kgh 68517 Tabela 6 pag 28 v m³Kg 04706 P P3Kgfcm² Assumindo uma Vazão de 6400 Kgh Dcalculado m 00889 D pol 2 12 Dcalculado pol 35 D m 00635 Dcomercial m 3 12 Vrecalculado ms 1443 TABELA 12 Resumo das perdas de carga na tubulação de retorno LINHA DE RETORNO Trecho Q Kgh D pol P Kgfcm2 320 35 12 10811 2021 634983 2 12 10763 2122 682647 2 12 10603 2223 1232647 3 10542 2325 1432647 3 10394 eqII TANQUE FLASH 7000 2 12 TANQUE FLASH 20 631483 2 12 eqIII 22 5500 2 12 eqIV 21 47664 1 eqV 23 2000 1 12 TANQUE FLASH eqIII 68517 3 12 5 Dimensionar todos os purgadores e indicar P1 pressão de entrada P2 pressão de saída além de sua vazão Os purgadores foram dimensionados baseandose em decisões de custo e de projeto TABELA 13 Seleção dos Purgadores EQUIPAMENTO V PPeqV Kgfcm² 12 P1 Kgfcm² 108 PP1P2 Kgfcm² 976 Perdas 01 P2 P23 Kgfcm² 10394 Assumindo P 10 Kgfcm² para vazão Q 2000Kgh pela tabela tem se as seguintes opções Tipo de Purgador P фnominal pol Qoperação Kgh Qeq V Kgh FT 1014 10 1 12 3880 2000 FT 2021 10 1 12 3844 2000 Optase pela FT 1014 por motivos econômicos EQUIPAMENTO III PPeqIII Kgfcm² 3 P1 Kgfcm² 27 PP1P2 Kgfcm² 165 Perdas 01 P2 P22 Kgfcm² 10542 Assumindo P 21 Kgfcm² para vazão Q 5500Kgh pela tabela tem se as seguites opções Tipo de Purgador P фnominal pol Qoperação Kgh Qeq III Kgh FT 1045 21 1 12 5769 5500 FT 2045 21 1 12 5621 5500 Optase pela FT 1014 por motivos econômicos EQUIPAMENTO IV PPeqIV Kgfcm² 7 P1 Kgfcm² 63 PP1P2 Kgfcm² 524 Perdas 01 P2 P22 Kgfcm² 10603 Assumindo P 21 Kgfcm² para vazão Q 5500Kgh pela tabela tem se as seguintes opções Tipo de Purgador P фnominal pol Qoperação Kgh Qeq III Kgh FT 1010 53 1 1103 47528 FT 1014 53 1 685 47528 FT 2014 53 1 998 47528 Optase pela FT 1010 por motivos econômicos EQUIPAMENTO II PPeqII Kgfcm² 13 P1 Kgfcm² 117 PP1P2 Kgfcm² 9 Perdas 01 P2 PeqIII Kgfcm² 27 Assumindo P 88Kgfcm² para vazão Q 7000Kgh pela tabela tem se as seguintes opções Tipo de Purgador P фnominal pol Qoperação Kgh Qeq III Kgh FT 1014 88 2 7278 7000 FT 2021 88 2 7130 7000 Optase pela FT 1014 por motivos econômicos TANQUE FLASH PPeqIII Kgfcm² 3 P1 Kgfcm² 27 PP1P2 Kgfcm² 162 Perdas 01 P2 P20 Kgfcm² 10763 Assumindo P 88Kgfcm² para vazão Q 7000Kgh pela tabela tem se as seguintes opções Tipo de Purgador P фnominal pol Qoperação Kgh Qeq III Kgh FT 1010 21 2 7845 631483 FT 2010 21 2 7518 631483 Optase pela FT 1010 por motivos econômicos DRENAGEM NA LINHA PRINCIPAL Para tal devese adotar um purgador termodinâmico Q Kgh 35 P1P3 Kgfcm² 1945 absoluta 1845 manométrica P2P20 Kgfcm² 107 PP1P2 Kgfcm² 1738 Ppsi 24700 Assumindo P 88 Kgfcm² para vazão Q 7000Kgh pela tabela tem se as seguintes opções Por meio desses dados e de posse da tabela de catálogo de Adotase o purgador TD52 de diâmetro 38purgadores termodinâmicos 6 Dimensionar todas as válvulas redutoras Procedimentos do cálculo 1 Calcular a diferença de pressão a ser atingida 2 Calcular o número de válvulas necessárias para cada redução de pressão necessária 3 Calcular se o escoamento é crítico ou subcrítico através da seguinte relação o fluxo é subcrítico e se o fluxo é crítico 4 Identificado o tipo de fluxo deve ser calculado o CV e o CV corrigido As equações são dadas pelo catálogo da SARCO e dependem do tipo de fluxo a ser controlado e do fluido As equações são mostradas a seguir 5 Com o CV corrigido escolher uma ou mais opções de válvulas sendo que o critério de decisão deve envolver o custo de aquisição e operação e a porcentagem de abertura das válvulas 6 O último passo é escolher o tipo de mola que irá equipar as válvulas TABELA 14 Número de válvulas necessárias Equipamento Q pe ps ΔP Nº de válvulas Eq I 57197 1923 28 1643 2 Eq II 7000 1918 14 518 1 Eq III 5500 1888 4 1488 2 Eq IV 47525 1860 8 1060 2 Eq V 2000 1864 13 564 1 Bomba 35 1874 45 1424 2 Obs Vazão na válvula antes do equipamento III é 481483 kgh TABELA 15 Determinando CV e CV Corrigido Q pe ps ΔP pe2 Estado CV CV Corrigido Eq I V1 57197 1923 10 923 962 subcritico 292 584 V2 57197 10 28 720 500 critico 753 1505 Eq II V1 7000 1918 14 518 959 subcritico 4478 8957 Eq III V1 481483 1888 10 888 944 subcritico 2523 5046 V2 481483 10 4 600 500 critico 6335 12671 Eq IV V1 47525 1860 10 860 930 subcritico 254 508 V2 47525 10 8 200 500 subcritico 665 1329 Eq V V1 2000 1864 13 564 932 subcritico 1256 2511 Bomba V1 3392 1874 10 874 937 subcritico 018 036 V2 3392 10 45 550 500 critico 045 089 Após análise no catálogo Sarco pag 9 adotase o CV mais próximo do CV Corrigido dentre as opções possíveis é feita uma análise de abertura da válvula e a escolhida é a que apresenta uma abertura em torno de 50 TABELA 16 Válvulas Selecionadas CV possível Diâmetro Abertura CV adotado Modelo Mola Piloto Eq I V1 65 34 4493 65 25P 34 Vermelha 65 1 14 S 4493 V2 14 1 14 5376 14 25 PT 1 14 Azul T 3570C 185 2 S 4068 Eq II V1 74 3 6052 74 25P 3 Vermelha 115 4 3894 Eq III V1 56 2 12 4505 56 25 P 2 12 Vermelha 64 4 S 3942 V2 115 4 5509 115 25 P 4 Azul 185 6 S 3424 Eq IV V1 46 1 S 5527 46 25 P 1 S Vermelha 65 34 3911 V2 14 1 14 4746 14 25 PT 1 14 Vermelha T 125160C 116 1 12 S 5728 Eq V V1 26 2 12 S 4829 26 25 P 2 12 S Vermelha 20 1 12 6278 Bomba OP152 4 V1 116 12 S 1548 116 BRV 12 Vermelha 24 34 S 748 V2 116 12 S 3848 116 BRV 12 Vermelha 24 34 S 1860 7 Calcular o vapor de reevaporação do equipamento II Este cálculo foi efetuado na etapa 4 Dimensionar as tubulações de retorno mvapor flash 685171 kgh mcondensado 6314829 Kgh 8 Dimensionar o Tanque Flash Com as vazões de vapor e condensado no tanque flash já calculadas pela Tabela 17 catalogo geral de produtos Sarco o tanque mais próximo das condições do projeto é o TANQUE Nº 15 9 Dimensionar a bomba de retorno de condensado TABELA 17 Perda de carga no trecho 2728 PERDA DE CARGA Trecho 27 28 D interno 00779 Equipamentos LD L eq 4 curvas de 90 120 9348 L trecho 145 L total 154348 TABELA 18 Dados para o cálculo Q kgh 1428188 TABELA 6 Assumindo uma vazão de 15100 kgh temse D pol 3 ΔP mm coluna h2om 10 ΔP Kgfcm2m 0001 ΔP coluna 25m Kgfcm² 25 hf Kgfcm² 0 P28 Kgfcm² 250 Contra pressãoP28 psi 3550 Baseado na Tabela 13 de produtos Sarco assumindo contra pressão de 40 psi que atenda a vazão de 1428188 kgh temse as seguintes opções TABELA 19 Opções Q kgh Pressão de Operação psig Contra Pressão psig OP 152 4 16702 50 40 OP 152 4 17598 70 60 Para reduzir o consumo de vapor de acionamento devese escolher a bomba de menor pressão de operação Portanto TABELA 20 Seleção da Bomba Bomba escolhida Modelo OP 152 D pol 4 P operação psi 50 Contra pressão psi 40 Q kgh 16702 TABELA 21 Dimensionamento para escolha da válvula de acionamento da bomba P operação psi 50 P operação Kgfcm² 352 v m³kg 04224 Consumo da bomba por batida para bomba OP152 1 Batida litros 250 1 Batida m³ 025 Consumo de vapor em kgbatida 059186 Consumo de vapor batidash 5713 Consumo de vapor kgh 3381