Prova Maquinas de Fluxo 2019A - Exercicios Resolvidos e Gabarito

Prova 2 de Máquina de Fluxo 2019A 1 05 P Suponha que em u instalação uma bomba está operando com vazão de 0015 m³s e fornece uma altura manométrica de 25 metros quando sua rotação é de 3000 rpm Para a mesma vazão qual seria a altura manométrica em metros fornecida caso a rotação da bomba fosse de 2400 rpm A 7 B 12 C 16 D 20 E 25 Solução Dados Q 0015 𝑚³𝑠 H 25 𝑚 n 3000 rpm 𝑛 2400 rpm H Y𝛾𝑛𝑛² Y Y 𝑛𝑛² 𝐻 𝑔𝐻 𝑔 𝑛𝑛² 𝐻 𝐻 𝑛𝑛² H 25 24003000² H 16 𝑚 Rta C P2 05 P Em um sistema de ventilação é necessário um aumento de vazão A seguinte medida é incorreta para este propósito A aumento de 15 vezes o diâmetro da pá e se acerta a potência do eixo 𝑄𝐴 𝑐𝑚 𝜋 𝑫²𝑒𝒅²𝒊4 𝑄𝑅 𝑐𝑚 𝜋 15 𝑄𝑒²𝑑²𝑖4 𝑄𝑅 𝑄𝐴 Correto B aumento de duas vezes a rotação do ventilador duplica sua vazão acertando a potência do eixo 𝑄𝑄 𝑛𝑛 𝑄 𝑄 𝑛𝑛 𝑄 𝑄2𝑛𝑛 𝑄 2𝑄 Correto C colocação de mais um ventilador em paralelo 𝑄𝐴 𝑄 e 𝑄𝑝𝑎𝑟𝑎𝑙𝑒𝑙𝑜 2𝑄 Correto D aumento de duas vezes a diferença de pressão do ventilador duplica a vazão acertando a potência do eixo 𝑌𝑌𝛾 𝑛𝑛² 𝑒 𝑄𝑄 𝑛𝑛 𝑌𝑌 𝑄𝑄² Δ𝑝𝜌 𝑄𝑄² Δ𝑝 Δ𝑝 𝑄𝑄² 𝑄 𝑄 Δ𝑝 Δ𝑝 𝑠𝑒 Δ𝑝 2Δ𝑝 𝑄 𝑄 2Δ𝑝 Δ𝑝 𝑄 𝑄2 𝑨 𝑣𝑎𝑧𝑎𝑜 𝑛𝑎𝑜 𝑒 𝑑𝑢𝑎𝑠 𝑣𝑒𝑧𝑒𝑠 Incorreto Rta D E aumento 8 vezes a potência do eixo duplica sua vazão 𝑃𝑒𝑃𝑒 𝑛𝑛³ e 𝑄𝑄 𝑛𝑛 𝑃𝑒𝑃𝑒 𝑄𝑄¹ 3 𝑄 2𝑄 Correto se 𝑃𝑒8𝑃𝑒𝑄𝑄 8𝑃𝑒𝑃𝑒 ¹ 3 𝑄 2𝑄 Correto P3 05 P Um ventilador girando com 1000 rpm sob uma diferencial de pressão estática de 8 mmH₂O Δ𝑝 proporciona uma vazão de 50 m³h e absorve uma potência 02 hp do motor Se esse mesmo ventilador girar com 2000 rpm os valores para vazão pressão estática e potência absorvida do motor são respectivamente A 1000 m³h 160 mmH2O 16 hp B 1000 m³h 320 mmH2O 16 hp C 1000 m³h 640 mmH2O 32 hp D 1503 m³h 640 mmH2O 32 hp E 1503 m³h 320 mmH2O 16 hp Solução Dados 𝑄 Δ𝑝 𝑃𝑒 𝑄𝑄 𝑛𝑛 𝑄 𝑄 𝑛𝑛 𝑄 50 20001000 𝑄 100 𝑚³ℎ 𝑌𝛾 𝑛𝑛² Δ𝑝𝜌 𝑛𝑛² Δ𝑝𝜌 𝑛𝑛² Δ𝑝 Δ𝑝 𝑛𝑛² P4 05 P Uma bomba centrífuga opera em uma velocidade de rotação de 900 rpm e com uma vazão de 40 m³h Sabese que o diâmetro do rotor da bomba é de 20 cm Desejase substituir essa bomba por outra do mesmo tipo porém com diâmetro do rotor de 10 cm e operando com uma velocidade de rotação de 1800 rpm Considerando que o fluído de trabalho é ideal e que todos os critérios de similaridade dinâmica são satisfeitos o valor da vazão em m³h após a substituição da bomba é A 10 B 20 C 40 D 60 E 80 Solução Dados 𝑛 900 𝑟𝑝𝑚 𝑄 40 𝑚³ℎ 𝐷 02 𝑚 𝐷𝑚 01 𝑚 𝑛𝑚 1800 𝑟𝑝𝑚 𝑄𝑚 𝑄𝑚𝑄 𝐷𝑚 ²𝑌 ¹ 2𝑚 𝑌 ¹ 2𝑚 𝑄𝑚 40 012 02 𝑌 ¹ 2𝑚 𝑌 ¹ 2𝑚 𝑄𝑚 10 𝑌 ¹ 2𝑚 𝑌 ¹ 2𝑚 2 Cálculo da velocidade de rotação do modelo 𝑛𝐷 𝑌 ¹ 2𝑚 𝑛𝑚𝐷𝑚 𝑌 ¹ 2𝑚 𝑛𝑚𝐷𝑚 𝑛𝐷 𝑌 ¹ 2𝑚 𝑌 ¹ 2𝑚 1800 01 90002 𝑌 ¹ 2𝑚 𝑌 ¹ 2𝑚 1 1 Cálculo da vazão do modelo 𝑄 𝐷²𝑌 ¹ 2 𝑄𝑚 𝐷𝑚² 𝑌 ¹ 2𝑚 𝑄𝑚 10 𝑌 ¹ 2𝑚 𝑌 ¹ 2𝑚 𝑄𝑚 10 1 𝑄𝑚 10 𝑚³ℎ Rta A P5 05 P A cavitação é um fenômeno que gera sérios problemas na bomba centrífuga A causa é A Um aumento da viscosidade do líquido B Uma redução da temperatura do líquido C Um aumento da viscosidade do líquido D A redução da viscosidade do líquido não confina fluido E Uma redução da pressão gerando a evaporação do líquido A cavitação ocorre quando a pressão interna no rotor se reduz e o fluido muda de líquido para vapor Rta E P6 05 P É comum utilizar o termo NPSH Net positive Suction Head no dimensionamento das bombas O NPSHb requerido é uma característica da bomba e o NPSHd é uma característica do sistema da instalação Qual é o fator que NÃO altera o NPSHd A Altura estática de sucção NPSHd depende da instalação da tubulação 𝐻𝑠𝑔 𝑠𝑖𝑚 𝑎𝑙𝑡𝑒𝑟𝑎 B Potência da bomba A potência não depende da instalação das tubulações Rta B C Altura do local de instalação NPSHd depende da instalação da tubulação𝐻 sim altera D Vazão desejada A vazão depende do diâmetro do tubo E Tipo de líquido bombeamento Se muda o fluido muda a o peso específico e afeta o NPSH 𝑁𝑃𝑆𝐻𝑑 𝑝₂𝛾 𝑝𝑣𝛾 𝐻𝑠𝑔 𝐻𝑝𝑠 𝑐²₂2𝑔 P7 05 P Ao respeito da cavitação em máquinas hidráulicas analise as afirmativas a seguir I Na cavitação aparecem bolhas de vapor num escoamento líquido sem entrada ou saida de calor em algum local da máquina hidráulica devido à alta pressão Não as bolhas aparecem porque a pressão diminui abaixo do limite de liquido e vapor II A cavitação ocorre em entradas de bombas e na saída de turbinas nos condutos de sucção de bombas e de turbinas nas válvulas ou em quaisquer regiões do escoamento líquido com pressões próximas a de vaporização Sim a cavitação ocorre em quaisquer regiões do escoamento líquido com pressões próximas a de vaporização III Os efeitos da cavitação são ruídos erosão e vibração Sim a cavitação produz ruido erosão e vibração IV As bolhas que são levadas para regiões de pressões mais baixas desaparecem mais rápido do que surgem Não A frequência que aparecem e desaparecem as bolhas depende da velocidade que atravessam os limites de pressão de vapor Assinale A se somente a afirmativa II estiver correta B se somente as afirmativas I e IV estiverem corretas C se somente as afirmativas II e III estiverem corretas D se somente as afirmativas I II e IV estiverem corretas E se as afirmativas I II III e IV estiverem corretas Rta C P8 Uma bomba deve operar com vazão de 009 m³s e recalcar água a uma altura manométrica de 9 m No catálogo o fabricante da bomba indica o NPSHb net positive succion head igual a 55 m e rendimento total de 60 na curva característica Na sucção a pressão atmosférica no local é igual a 93326 Pa instalandose uma altura de sucção de 25 m as perdas de carga correspondem a 12 m e a pressão de vapor da água corresponde à temperatura de 40 C A velocidade na entrada da pá estimase em 𝑐₃ 1 𝑚𝑠 A empresa de motores elétricos comerciais tem disponíveis em estoque apenas de 5 8 10 12 15 20 e 25 kW entre os quais se deve selecionar o que será usado para acionar a bomba Considerando as informações acima a densidade da água 1000 kgm³ e g 98 ms² Determine A Se o motor de 12 kW é suficiente para acionar a bomba Se não for qual motor selecionaria 05 P B O tipo de bomba a ser usada justificado com cálculo 1 P C Na altura de sucção indicada ocorre cavitação 1 P D Calcule a altura máxima de sucção para os dados de instalação e da bomba 1 P Dados de conversão 1 kgf 98 N e 1 Pa 1 Nm² Solução Dados Q009 𝑚³𝑠 H9 𝑚 𝑁𝑃𝑆𝐻𝑏 55 𝑚 𝜂𝑡06 𝐻𝑠𝑔25 𝑚 𝐻𝑠𝑝12 𝑚 𝑝𝑎𝑡𝑚93326 𝑃𝑎 𝑝𝑎𝑡𝑚 9332698 𝑝𝑎𝑡𝑚9523 𝑘𝑔𝑓𝑚² 𝑇𝑣40C 𝑐₃1 𝑚𝑠 𝑃𝑚58 10 12 15 20 25 𝑘𝑊 𝜌1000 𝑘𝑔𝑚³ 𝑔98 𝑚𝑠² 1 Cálculo do salto energético do sistema 𝑌 𝐻 𝑔 𝑌 9 98 𝑌 882 𝐽𝑘𝑔 2 Cálculo da potência do fluido 𝑃 𝜌 𝑄 𝑌 𝑃 1000 009 882 𝑃 7938 𝑊 3 Cálculo da potência do eixo 𝜂𝑡 𝑃𝑒𝑃 𝑃𝑒 𝑃𝜂𝑡 𝑃𝑒 793806 𝑃𝑒 13230 𝑊 𝑃𝑒 13230 𝑘𝑊 4 Comparação da potência do motor e seleção 𝑃𝑚 12 𝑘𝑊 e 𝑃𝑒 13230 𝑘𝑊 𝑃𝑚 𝑃𝑒 O motor elétrico não tem capacidade para funcionar com o eixo da bomba 𝑃𝑚 58 10 12 15 20 25 𝑘𝑊 Das opções se seleciona o motor elétrico de 15 kW Rta A 5 Cálculo da velocidade de rotação específica de bombas hidráulicas 𝜎𝑚𝑖𝑛 29 10⁴𝑛43𝑞𝐴 𝑛𝑞𝐴 𝜎𝑚𝑖𝑛29 10⁴³4 6 Cálculo do coeficiente de Thoma mínimo 𝜎𝑚𝑖𝑛 𝑁𝑃𝑆𝐻𝑏𝐻 𝑐²₃2𝑔𝐻 𝜎𝑚𝑖𝑛 559 129 98 9 𝜎𝑚𝑖𝑛0605 7 Cálculo da velocidade de rotação específica 𝑛𝑞𝐴 𝜎𝑚𝑖𝑛2910⁴³4 𝑛𝑞𝐴 06052910⁴³4 𝑛𝑞𝐴 30885 Máquina de fluxo 𝑛𝑞𝐴 Bomba de deslocamento positivo 𝑛𝑞𝐴 30 Bomba centrífuga 30 a 250 Bomba semiaxial ou de fluxo misto 250 a 450 Bomba axial 450 a 1000 Bomba semiaxial ou de fluxo misto Rta B Para que não ocorra cavitação é necessário que 𝑁𝑃𝑆𝐻𝑑 𝑁𝑃𝑆𝐻𝑏 55 𝑚 8 Cálculo do NPSHd 𝑁𝑃𝑆𝐻𝑑 𝑝₂𝛾 𝑝𝑣𝛾 𝐻𝑠𝑔 𝐻𝑝𝑠 𝑐²₂2𝑔 A pressão de vapor e o peso especifico da agua se determina com a temperatura e a tabela de propriedades T C 𝑝𝑣 kgfm² 𝑝𝑣 kPa 𝛾 kgfm³ 35 572 5611 994 40 750 7358 992 45 974 9555 990 𝑝𝑣 750 𝑘𝑔𝑓𝑚² e 𝛾 992 𝑘𝑔𝑓𝑚³ 𝑝₂ 𝑝𝑎𝑡𝑚 e 𝑐₂ 0 𝑁𝑃𝑆𝐻𝑑 9523 750992 25 12 0 𝑁𝑃𝑆𝐻𝑑 514 𝑚 514 𝑁𝑃𝑆𝐻𝑑 𝑁𝑃𝑆𝐻𝑏 55 𝑚 Há cavitação Rta C 9 Cálculo da altura máxima 𝐻𝑠𝑔𝑚á𝑥 𝑝₂𝛾 𝑝𝑣𝛾 𝜎𝑚𝑖𝑛 𝐻 𝐻𝑝𝑠 𝑐²₃2𝑔 𝐻𝑠𝑔𝑚á𝑥 9523750992 0605 9 12 12𝑥98 𝐻𝑠𝑔𝑚á𝑥 21438 𝑚 Rta D P9 Uma turbina hidráulica tem os seguintes dados Q 300 m³s H 82 m D₄ 60 m n 120 rpm Pe 2200 MW No laboratório de ensaios dispõese de queda disponível de 6 m e vazão de 008 m³s Pretendendose projetar e ensaiar um modelo reduzido no laboratório perguntase A Qual deverá ser o diâmetro de entrada do rotor no modelo 1 P B Com que velocidade de rotação deverá ser realizado o ensaio 1 P C Qual é o rendimento do modelo 15 P Solução Dados Turbina hidráulica 𝑄 300 𝑚³𝑠 𝐻 82 𝑚 𝐷₄ 6 𝑚 𝑛 120 𝑟𝑝𝑚 𝑛 12060 𝑛 2 𝑟𝑝𝑠 𝑃𝑒 220000000 𝑊 𝐻𝑚 60 𝑚 𝑄𝑚 008 𝑚³𝑠 Pergunta A 𝐷𝑚 B 𝑛𝑚 se 𝐻𝑚 60 𝑚 e 𝑄𝑚 008 𝑚³𝑠 C 𝜂𝑚 1 Cálculo do salto energético específico do protótipo 𝑌 𝐻 𝑔 𝑌 82 98 𝑌 8036 𝐽𝑘𝑔 2 Cálculo do salto energético específico do modelo 𝑌𝑚 𝐻𝑚 𝑔 𝑌𝑚 60 98 𝑌𝑚 588 𝐽𝑘𝑔 3 Cálculo do diâmetro do modelo com a vazão biunitária 𝑄₁₁ 𝑄𝐷² 𝑌12 𝑄𝑚𝑚²𝑌12𝑚 𝐷𝑚² 𝐷² 𝑄𝑌12𝑚 6² 008300 8036¹²588¹² 𝐷𝑚 0188 𝑚 Rta A 4 Cálculo da velocidade de rotação do modelo com a rotação biunitária 𝑛₁₁ 𝑛 𝐷₄ 𝛾¹² 𝑛𝑚 𝐷𝑚 𝛾𝑚¹² 𝑛𝑚 𝑛 𝐷₄𝐷𝑚 𝑌12𝑚𝑌12 𝑛𝑚 2 6100188 588¹²8036² 𝑛𝑚 1723 𝑟𝑝𝑠 Rta B 5 Cálculo do rendimento do protótipo 𝜂𝑡𝑝 𝑃𝑒𝑝𝑃𝑝 𝜂𝑡𝑝 𝑃𝑒𝜌𝛾𝑄 𝜂𝑡𝑝 220010⁶10008036300 𝜂𝑡𝑝 091 6 Cálculo do rendimento do modelo Turbinas Francis Turbinas Hélice e Kaplan Turb Pelton 1𝜂𝑡𝑝1𝜂𝑡𝑚 𝐷₄𝑚𝐷₄𝑝 ¹⁵ 1𝜂𝑡𝑝1𝜂𝑡𝑚 03 07 𝑅𝑒𝑚𝑅𝑒𝑝¹⁵ 𝑅𝑒 𝐷𝜈 2𝑔𝐻n 𝜂𝑡𝑝 𝜂𝑡𝑚 7 Cálculo da velocidade de rotação específica 𝑛𝑞𝐴 1000 𝑛 𝑄¹² 𝑌³⁴ 𝑛𝑞𝐴 1000 2 300¹² 8036³⁴ 𝑛𝑞𝐴 2295 Máquina 𝑛𝑞𝐴 Turbina hidráulica do tipo Pelton 5 a 70 Turbina hidráulica do tipo Francis Lenta 50 a 120 Turbina hidráulica do tipo Francis Normal 120 a 200 Turbina hidráulica do tipo Francis Rápida 200 a 320 Turbina hidráulica do tipo MitchellBanki 30 a 210 Turbina hidráulica do tipo Dériaz 200 a 450 Turbina hidráulica do tipo Kaplan e Hélice 300 a 1000 A turbina é do tipo Francis Rápida Turbinas Francis 1𝜂𝑡𝑝1𝜂𝑡𝑚 𝐷₄𝑚𝐷₄𝑝 ¹⁵ 8 Cálculo do rendimento do modelo 1𝜂𝑐𝑝1𝜂𝑡𝑚 𝐷₄𝑚𝐷₄𝑝 ¹⁵ 1𝜂𝑡𝑚 1𝜂𝑡𝑝 𝐷₄𝑝𝐷₄𝑚 ¹⁵ 𝜂𝑡𝑚 1 1 091 𝐷₄𝑝𝐷₄𝑚 ¹⁵ 𝜂𝑡𝑚 0825 Rta C Fórmulas Salto energético 𝑌 𝐻 𝑔 S energético pá Máquinas geradoras 𝑌𝑝á𝑜 𝑢₅ 𝑐𝑢₅ 𝑢₄ 𝑐𝑢₄ Se 𝛼₄ 90 e 𝜂ℎ 1 𝑌𝑝á𝑜 𝑢₅ 𝑐𝑢₅ 𝑌𝑝á 𝜇𝑌𝑝á𝑜 Ventilador 𝑌 Δ𝑝𝜌 Rendimento hidráulico 𝜂ℎ 𝑌𝑌𝑝á Rendimento volumétrico 𝜂𝑣 𝑄𝑄𝑚 Máquinas motoras 𝑌𝑝á𝑜 𝑢₄ 𝑐𝑢₄ 𝑢₅ 𝑐𝑢₅ Se 𝛼₅ 90 𝑌𝑝á𝑜 𝑢₄ 𝑐𝑢₄ 𝑌𝑝á 𝜇𝑌𝑝á𝑜 𝜇 1 Turbina eólica 𝑌 Δ𝑝𝜌 Rendimento hidráulico 𝜂ℎ 𝑌𝑝á𝑌𝑝á Rendimento volumétrico 𝜂𝑣 𝑄𝑄𝑚 𝑠𝑒 𝜂ℎ 1 𝑒 𝜇 1 𝑌 𝑌𝑝á𝑜 Vazão 𝑄 𝐴 𝑐𝑚 Bombas centrífugas 𝑄 𝜋𝑑²4 𝑐₃ Potência fluxo 𝑃 𝜌 𝑄 𝑌 Torque 𝑀𝑒 𝑃𝑒2𝜋𝑛 𝑃𝑒𝜔 Vel Tang 𝑢 𝜋 𝐷 𝑛 Velocidade de rotação em rpm 𝜂𝑟𝑝𝑚 120 𝑓𝑁𝑝𝑜𝑙𝑜𝑠 Eq Bernoulli 𝑝𝑎𝜌 𝑐²ₐ2 𝑔 𝑧₁ 𝑌 𝑝𝑑𝜌 𝑐²𝑑2 𝑔 𝑧₂ 𝐸𝑝 𝑒𝑝 𝑔 𝐻𝑝𝑠 Equação de Bernoulli para Máquina geradora Perda de carga Energia especifica ideal Máquina geradora Energia Específica teórica M geradora Rendimento s de Máquinas geradoras Hidráulico Volumétrico De atrito 𝑝𝑎𝜌 𝑐²ₐ2 𝑔𝑧₁ 𝑌 𝑝𝑑𝜌 𝑐²𝑑2 𝑔𝑧₂ 𝐸𝑝 𝐸𝑝 𝑔 𝐻𝑝𝑠 𝑌𝑝á𝑜 𝑢₅𝑐𝑢₅ 𝑢₄𝑐𝑢₄ 𝑌𝑝á 𝜇𝑌𝑝á𝑜 𝜂ℎ 𝑌𝑌𝑝á 𝜂𝑣 𝑄 𝑄𝑟 𝜂𝑎 𝑌𝑝á 𝑚𝑟 𝑌𝑝á 𝑚𝑟 𝑃𝑎 Equação de Bernoulli para Máquina Motora Perda de carga Energia especifica ideal Máquina motora Energia Específica teórica M Motora Rendimento s de Máquinas motoras Hidráulico Volumétrico De atrito parho ca22 gz7 Ep Y pd2rho cd222 gz6 Ep g Hps Ypáoo u4 cu4 u5 cu5 Ypá Ypáoo ηh YpáY ηv QrQ ηa Ypá mr PaYpá mr Velocidade tangencial Grua de reação teórico Vazão Fluxo mássico Área Máquinas Radiais Área Máquinas Axiais Área Máquinas de fluxo misto u πDnrps ρh YéstYpá 1 YdinYpá Qr cmAr m ρQ Ar πDb Ar π4 De2 Di2 Ar π De Di2 b Energia específica ou salto energético Energia específica Salto Energético pressão dinâmica Veloc de rotação em freq e número de polos Potência no eixo Momento Torsor n rps Potência SI W Potência Sistema técnico CV Y Hg Y Δptρ Ydin c42 c522 n 2 fNP Pe Me 2πn Me Pe2πn P ρQY ou P mY P γQH75 Potência no eixo Potência interna Potência Total Potência mecânica Rendimento Máquina Motora Máquina Geradora Máq Motora Mág Geradora Máq Motora Mág Geradora Mág Motora Mág Geradora Interno total Pe ρQYηt Pe ρQYηt ηi PiP ηi PPi ηt PeP ηt PPe ηm PePi ηm PiPe ηm PiPe ηi ηhηvηa η ηiηm Semelhança Geométrica Semelhança Cinemática Fórmula de Moody para Bombas D5pD5m b5pb5m D4pD4m kg cte β4p β4m e β5p β5m cm4pcm5m cu5pu5m kc 1 ηt p1 ηt m DmDp14 HmHp110 Fórmula para Turbinas Francis Fórmula de Ackert para Ventiladores Fórmula de Hutton para Turbinas Hélice e Kaplan Turbinas Pelton 1 ηt p1 ηt m15 D4mD4pm 1 ηe p1 ηe m 05 05 RemRep02 Re π n D2v 1 ηt p1 ηt m 03 07 RemRep15 Re Dv 2 g Hn ηt p ηt m Leis de Variação para uma mesma Máquina n modelo e n protótipo Relação de velocidades Velocidade Vazão Salto energético Potência no eixo uu cucu cm cm n n kc n n QQ nn YY nn2 PePe nn3 Grandezas Unitárias Grandezas Biunitárias Velocidade n1 ny12 Vazão Q1 Qy12 Potência no eixo Pe1 Pey32 Velocidade n11 n D y12 Vazão Q11 QD2 y12 Potência no eixo Pe 11 PeD2 y32 Velocidade de Rotação Específica Coeficiente de pressão Coeficiente de vazão Relação coeficientes de pressão e de vazão e nq A nq A 103 n Q12 Y34 Ψ 2Yu2 Φ 4QπD2u Φ nq A Φ34 4742 Coeficiente de cavitação mínima σmin Nível de altura NPSHd e NPSHb Bomba Desenho da Sucção Altura Líquida Positiva de Sucção Requerida pela Bomba NPSHb NPSHb p2γ Hs g máx Hp s c22 2 g γ Rotor de turbina Rotor de bomba SI σ ΔYs γ ST σ Δpsγ H Para Hs g máx se NPSHd NPSHb NPSHb σmin H c32 2 g Tubo de sucção Canalização de sucção Pressão no nível do reservatório kgfm2 patm 10330 z09 NPSHd NPSHd p2γ pvγ Hs g Hp s c22 2 g 7 VM2 NPSHb σmin NPSHbH c32 2 g H Altura de sucção geométrica máxima Hsg máx p2γ pvγ σmin H Hp s c322 g Bombas hidráulicas Petermann Turbinas de reação Turbinas Francis Turbinas Kaplan ou Hélice σmin 29 104 nq A43 σmin 24 105 nq A164 σmin 395 106 nq A2 σmin 028 2124 109 nq A3 Tabela de classificação das máquinas de fluxo Temperatura pressão e peso específico Desenho da instalação da bomba centrífuga Máquina nq A T C pv kgfm² pv kPa γ kgfm³ Turbina hidráulica do tipo Pelton 5 a 70 15 174 1707 999 Turbina hidráulica do tipo Francis Lenta 50 a 120 20 238 2335 998 Turbina hidráulica do tipo Francis Normal 120 a 200 25 322 3159 997 Turbina hidráulica do tipo Francis Rápida 200 a 320 30 429 4208 996 Turbina hidráulica do tipo MitchellBanki 30 a 210 35 572 5611 994 Turbina hidráulica do tipo Dériaz 200 a 450 40 750 7358 992 Turbina hidráulica do tipo Kaplan e Hélice 300 a 1000 45 974 9555 990 Turbina a vapor e a gás com admissão parcial 6 a 30 50 1255 12312 988 Turbina a vapor e a gás com admissão total 30 a 300 55 1602 15716 986 Bomba de deslocamento positivo nq A 30 60 2018 19895 983 Bomba centrífuga 30 a 250 65 2547 24986 981 Bomba semiaxial ou de fluxo misto 250 a 450 70 3175 31147 978 Bomba axial 450 a 1000 75 3929 38543 975 Compressor de deslocamento positivo nq A 20 80 4828 47363 972 Ventilador e turbocompressor centrífugo 20 a 330 85 5894 57820 969 Ventilador e turbocompressor axial 330 a 1800 90 7149 70132 965 95 8620 84562 962 100 10333 101367 958 105 12320 120859 955 110 14609 143314 951 Válvula de estrangulamento Válvula de retenção Zd pd pa Za H H z Nível do mar