Maquinas Sincronas de Rotor Liso: Notas e Definições Essenciais

MÁQUINAS ELÉTRICAS ARTHUR DIMITRI 9387630586 MÁQUINA SÍNCRONA DE ROTOR LISO 200819 O QUE É UM MOTOR NSO ROTAÇÃO ELEVADA 3600 1800 RPM AQUELES NOS QUAIS A PERMEÂNCIA MAGNÉTICA É CONSTANTE AO LONGO DE TODA A PERIFERIA DO ENTREPERRO O QUE É UMA MÁQUINA SÍNCRONA É AQUELA EM QUE A FREQUÊNCIA DE ROTAÇÃO DO MOTOR DEPENDE DA FREQUÊNCIA DE OPERAÇÃO DA REDE DE MODO QUE PÓLOS fP2WM60 P4 PÓLOS WM1800 rpm RANHURAS ESTATÓRICAS AO LONGO DE TODA A SUPERFÍCIE INTERNA DO CILINDRO ESTATÓRICO EXISTEM RANHURAS UTILIZADAS PARA ALOJAR AS BOBINAS DO ESTATOR NÚCLEO DO ESTATOR LÂMINAS FERROMAGNÉTICAS DE ALTA PERMEABILIDADE RANHURAS BOBINAS DO ESTATOR ESTATOR PARADO FUNÇÃO FIXO À CARCAÇA CONDUZ FLUXO MAGNÉTICO BOBINA DE ARMADURA CABEÇA DA BOBINA LADO ATIVO A SER INSERIDO NA RANHURA TERMINAIS DA BOBINA ENLACE MAGNÉTICO A GRANDEZA QUE EXPLICA O ENLACE É A INDUTÂNCIA L λa ia CO AUMENTO DA EXCITAÇÃO HÁ O AUMENTO DO FLUXO MAGNÉTICO ENROLAMENTO ESTACIONÁRIO Lab λab ib ENROLAMENTO ESTACIONÁRIO ROTATIVO ALINHAMENTO MAGNÉTICO MÁXIMO Θ 0 ANINHAMENTO DOS EIXOS MAGNÉTICOS NULO Θ π2 MÍNIMO Θ π Lab Θ labcosθ EIXO MAGNÉTICO MÁQUINA DE POLOS LISOS EXEMPLO SOLENOIDE EIXO MAGNÉTICO PARA OBSERVAR O ENLACE ENTRE FASES DEVESE PROJETAR O EFEITO SOBRE O EIXO MAGNÉTICO DA FASE CONSIDERADA INDUTÂNCIAS PRÓPRIAS DO ESTATOR COMPONENTES lal INDUTÂNCIA DE DISPERSÃO Lag INDUTÂNCIA DO MATERIAL MAG Laa Laam Lbb Lbom Lee liamm Laam lal lag INDUTÂNCIA MÚTUA ESTATORROTOR FLUXO MÚTNO CONCATENADO lalb PARCELA DE FLUXO MUITO PROJETADO SEGUNDO O EIXO DE A PROVEMENTE DA EXCITAÇÃO DA FASE B Lab 05 lag Lbc 05 lag Lca 05 lag INDUTÂNCIAS MÚTUAS ESTATORROTOR Laf Lafm cosθ Lbf Lbfm cosθ120 Lcf Lcfm cosθ120 FLUXO CONCATENADO EM UMA DAS FASES DA ARMADURA Va laaiа labib hacic lafif FASES EXCITAÇÃO DE MODO QUE PODESE ESCREVER SEGUNDO A AÇA GERADORA Ef Ra Ia jXsIa Vai O QUE É ENTREGA NOS TERMINAIS DA MÁQUINA O QUE É GERADO Ia jEfsenθ Ef jXsIa Efcosθ Raia 4 Ef Ra Iа jXs Ia Vâ Ef Ia Ra jXs Va Ef Zs Ia Va Ef Zs I V PERO DIAGRAMA FASORIAL Ef Ef cosδ jsenδ DE MODO QUE Ef cosδ jsenδ Zs I V I Ef cosδ jsenδ V Zs SABENDO QUE S VI S V Ef cosδ jsenδ V v Efcosδ jEfsenδ V Ra jxs S V Efcosδ jEfsenδ V Ra jxs Ra jxs Ra jxs V Efcosδ jEfsenδ V Ra jXs Ra2 Xs2 S Ef vcosδ jEsenδ V2 Ra jXs EfvcosδjEfsenδv2 Ra2 Xs2 Ra Xs P Vef xs senδ Q V Ef cosδ v2 xs xs 5 REGIME PERMANENTE EXAME DO FUNCIONAMENTO GERADOR Q SOBEXCITADO GERADOR Q SUBEXCITADO Sp at GER A ATIVOS REATIVOS MOTOR Q SOBEEXCITADO Sp atl MOTOR Q SUBEXCITADO Sp al MÁQUINAS SÍNCRONAS AULA 250815 CARACTERÍSTICAS DOS ENSAIOS REMAGDENTE EF E VT Eletrônico desenho do rotor VELOCIDADE SÍNCRONA NO ROTU Transmissão desenhada MÁQUINA POSTA EM ROTATO SÍNCRONA CAMPO EXCITADO PAULATINAMENTE FORÇA ELETROMOTRIZ GERADA MEDIDA NOS TERMINAIS RESPEITAR MUTAÇAO DO VALOR NOMINAL COMO WNATE Vt Ef NÃO TEM CORRENTE NO CA VT nom CA ΔIF Vcaif IF ESTATOR ENTREFERRO ROTOR REAÇÃO ENTRE IF e f ACC CIRCUITO MAGNÉTICO DE PÓLO POR FASE CÉLULA ESSENCIAL DA MÁQUINA SÍNCRONA QUE ENVOLVE O ESTATOR O ROTOR E O ENTREFERRO CARACTERIZADA PELA CIRCUAÇÃO DO FLUXO EM UM PERCURSO FECHADO ENVOLVENDO SEMPRE O MESMO MOTIVO GEOMÉTRICO ESPACIAL E CUJA POLARIDADE ALTERNASE MAGNETICAMENTE CORRENTE NÃO PODE ULTRAPASSAR 20 DA NOMINAL CURTO CIRCUITO EXCITAÇÃO ARMADURA Iacc if CC if VFnom Vf Ra j Xs dvr Δvx Iacc if Campo Zs N sat VF nominal Iacc Zs saturado VF NOMINAL Iacc Ys Zs² Ra² PARA QUE SERVEM ESTAS CARACTERÍSTICAS DE ENSAIO SERVEM PARA A DETERMINAÇÃO DAS CONSTANTES PRINCIPALMENTE DE REGIME PERMANENTE DA MÁQUINA SÍNCRONA PONTO DE OPERAÇÃO DA MÁQUINA INTERESSE SABER VALORES ANTES DE LIGAR UMA CARGA À MÁQUINA MÁQUINAS ELÉTRICAS 270819 MÁQUINA SÍNCRONA ROTOR W50 RESISTÊNCIA POR FASE COMO MEDIR RESISTÊNCIA DO PÔNTAO DO TRAFO A RESISTIVIDADE DO MATERIAL CONDUTOR NOS ENROLAMENTOS VARIA COM A TEMPERATURA DE MODO QUE Ra ρo 1 α ΔT 1R ρ l S QUAL VALOR DE RESISTÊNCIA DEVESE CONSIDERAR ENTÃO O TRAFO PODE ESTAR SUBMETIDO A TEMPERATURAS DISTINTAS EM DIFERENTES REGIÕES TEMPERATURA NORMALIZADA REGIME PERMANENTE ESTIMATIVA DE TEMPERATURA DO ENROLAMENTO T2 T1 Rq RF RF 2345 T1 R75 Rq Rq 75 T2 2345 T2 T1 TEMPERATURA FASE T2 ESTIMADA RF RESIST A FRIO Rq RESIST A QUENTE NESTA I MÁQUINAS ALTERNADOR TRIFÁSICO 15 kVA 220 V Y 60 Hz fp 08 at ENSAIO DE CURTOCIRCUITO I7 A 8 Ia A 74 ia Ra E Xs POR FASE ANALISANDO MEDIÇÕES A QUENTE E A FRIO FRIO 174 V 142 A 19 V 122 A 239 V 131 A QUENTE 19 V 362 A 196 V 37 A 224 V 286 A RF1 174142 042 Ω 2 FASES RF2 15422 045 Ω 2 FASES RF3 237 431 055 Ω 2 FASES RF0 0214 Ω 1 FASE RF2 022 Ω FASE RFmed RF3 027 Ω FASE 023 Ω FASE Rq1 17362 047 Ω 2 FASES Rq2 19237 052 Ω 2 FASES Rq3 224386 058 Ω 2 FASES Rq0 023 Ω FASE Rq2 026 Ω FASE Rq3 025 Ω FASE Rq 026 Ω FASE P T1 25C TEMSE T2 T1 Rq RF RF 2345 T1 T2 25 026 023 023 2345 25 5885C R75C Rq Rq 75 72 2345 72 R75C 026 026 75 5885 234 5 5885 R75C 027 Ω SABENDO QUE Xs Zs² Ra² Zs Nsat VFNOM FASE Iacc0 SABENDO QUE 220 V É TENSÃO DE LINHA ENTÃO Vf NOM FASE 220 3 127 V Zs NSAT 127 35 363 Ω FASE Zs SAT 12741 31 Ω FASE Xs Zs² Ra² Xs NSAT 363² 012² Xs NSAT j 362 Ω Xs SAT 312² 022² 309 Ω j VD 3 VI S 3 VL BASE IL BASE IL BASE 15 K 3 VL IL BASE 15 K 3 220 3936 A ZBASE VBASE ILBASE 559 Ω Ra 0048 pu Xs SAT 055 pu Xs NSAT 065 pu 2 POR FASE SERIA ALGO DO TIPO φ cos¹08 3687 EF RaIa jXsIa VT MONOFÁSICO VALOR NOMINAL CORRENTE DE LINHA BASE RAIO XS RAZÃO XSRa 362027 1341 VEZES MAIOR DESPREZÍVEL ESBOÇANDO O ESTADO ANTERIOR DA MÁQUINA ESTADO ATUAL ABSORVENDO REATIVOS QANUAL 14 RÂNTICO 14 sen cos¹08 15K 225 KVA DÚVIDAS PQA NO EXAMES DE FUNCIONAMENTO DO RP NÃO SE ESCOLHE RA OU XS Ra 16KVA 12KW GERADOR SOBRE EXCITANDO ENTREGA ATIVOS E REATIVOS GERADOR SUBEXCITADO ABSORVE REATIVOS Θ0 QANTUAL 14 RÂNTICO CONSIDERANDO OS ATIVOS CTES DEVESE MEXER NA POTENCIA AP PAMIGO 15K coscos¹08 12KW P NOVO PAMIGO 12KW QNOVO 225KVA φN1062 225KVA 1212 KVA tgφN 225K 12K 019 φN 1062 ENTÃO P ESSA CONDIÇÃO DE OPERAÇÃO P 3 VLIL cosφ IL P 3 VL cosφ 12K 3 220 cos1062 3204 A MÁQUINAS ELÉTRICAS 300819 CARACTERÍSTICAS FUNCIONAIS CARGAS EXTERNAS ZS Xs VARIAR CARGA E OBSEVVAR VT FACE À VARIAÇÃO DE CORRENTE FAMÍLIA DE CURVAS VT ROTATIVA SÍNCRONA O QUE ACONTECE QUANDO A CARGA AUMENTA MAIS POTENCIA DEMANDADA DE MODO GERAL PARA UMA CARGA INDUTIVA COM Xs Rc PONTO DE OPERAÇÃO EF jXsIa φ VT I α² OB² BC² OC² OA AB² BC² EF² VT jXsIasenφ² XsIa cosφ² EF² VT² 2 VT XsIasenφ XsIa² sen²φ cos²φ EF² VT² 2 VT XsIasenφ XsIa² EQUAÇÃO GERAL PRESSUPOSITO TEMSE DOMÍNIO SOBRE A MÁQUINA NÃO SOB A CARGA SENDO ASSIM A RELAÇÃO ENTRE VT E Ia É DETERMINADA DE ACORDO COM O TIPO DE CARGA CASOS 1 CARGA PURAMENTE RESISTIVA EXEMPLO PROCESSOS QUE NECESSITAM DE FORNOS cosϕ 1 ϕ 0 PARTINDO DA EQ GERAL EF² VT² 2VTxIAsenϕ XsIa² EF² VT² XsIa² EF EF²EF² VT²EF² Xs²Ia²EF² VT²EF² Ia²EF²Xs² 1 ELIPSE DE MODO QUE SÓ INTERESSA Ia 0 ET 0 CA PONTO DE OPERAÇÃO NOMINAL AUMENTO DA CARGA ACIONADA VLia CC VL 0 Ia VT POR QUE VT TENDE A ZERO Ef fixo TEMPO PROLONGADO C IAMAX QUEIMA DO ENF DE ARMADURA AUMENTO DE SOLICITAÇÃO DE CORRENTE DE ARMADURA GERÁ UM AUMENTO DA COMPONENTE DE DESMAGNETIZAÇÃO FA fmm de ARMADURA CORRADA PELA CORRENTE QUE CIRCULA NA ARMADURA FA N Ia IA ANUMENTO DA CARGA 12 FA VT UM AUMENTO DA CARGA IMPLICA EM UM AUMENTO DE FA COM ISSO A FMM DE ARMADURA FA NIa AUMENTA COM O AUMENTO DE FA A COMPONENTE DE DESMAGNETIZAÇÃO TAMBÉM AUMENTA O QUE RESULTA EM UMA QUEDA NA TENSÃO TERMINAL 2 CARGA PURAMENTE INDUTIVA ϕ π2 EF² VT² 2VTIaXSsenϕ XsIa² EF² VT² 2VT Ia Xs Xs Ia² EF² VT Ia Xs² VT Xs Ia EF VT EF Xs Ia VT Ef Xsia VLIA SÓ NOS INTERESSAM VT 0 E IA 0 VLIa CARGA IA VT EFXs Ia EFXs IA EF Ia FORMA FA FF FR EF VT j Xs Ia VT IA A FORÇA MAGNETOMOTRIZ DE ARMADURA CIRCULA NO EIXO DE IA NESSE CASO A REAÇÃO DA ARMADURA É EXATAMENTE OPOSTA À FORÇA MAGNETOMOTRIZ DE MODO QUE A QUEDA DE TENSÃO TERMINAL É MAIS ACENTUADA NO CASO INDUTIVO FR FF FA DESMAGNETIZAÇÃO MAIS RÁPIDA 3 CARGA PURAMENTE CAPACITIVA ϕ π2 EF² VT² 2VT Ia Xs senϕ Xs Ia² EF² VT² 2VT Ia Xs Xs Ia² EF² VT Xs Ia² EF VT Xs Ia VT Xs Ia EF VT Xs Ia EF VLIa VLIa VT 0 E Ia 0 EF EFXs EFXs Ia EFXs EFXs EF DIAGRAMA DE FORÇAS PARA ESSA SITUAÇÃO A REAÇÃO DE ARMADURA CORRESPONDE A UM AUMENTO DA FORÇA MAGNETOMOTRIZ RESULTANTE VT FA MESMO SENTIDO DA CORRENTE DE ARMADURA TEM MESMO SENTIDO DE FF LOGO FR FF NIa ORTOGONAL A EF UNINDO OS TRÊS CASOS Vt Ia CAPACITIVA INDITIVA Ia CARGAS RESISTIVA INDUTIVA CAPACITIVA MÁQUINAS SÍNCRONAS CARACTERÍSTICAS FUNCIONAIS 020919 EXCITAÇÃO GERADOR ISOLADO EA GERAL Ef² Vt² 2VtIaxS senφ XsIa² COMO MANTER Vt CONSTANTE SABENDO QUE NÃO É POSSÍVEL CONTROLAR A CARGA CURVAS IaEF x EF t Vt ctes fp desconhecida CARGAS RESISTIVAS cosφ 1 EF² Vt² XsIa² Vt² EF² XsIa² 2 Vt² 1 EF²Vt² XsIa² Vt² x²a² y²b² 1 HIPÉRBOLE EF 0 Ia 0 Ia yx IaEf EF x VtXs Vt Vtk EF IF EF²Vt² Ia²vt² 1 EFIf KIf CARGA INDUTIVA Φ π2 EF² Vt² 2VtIaxS senφ XsIa² EF² Vt² 2VtIaxS 1 XsIa² EF² Vt XsIa² Ef Vt XsIa Vt Ef XsIa Vt EF XsIa Ia VtXs EFXs Ia VtXs EfXs IaEf INDUCTIVA CAPACITIVA Φ π2 EF² Vt² 2VtIaxS senφ XsIa² EF² Vt XsIa² Ef Vt xIa Ia EfXs VtXs Ia EfXs VtXs IaEf IaEf VtXs Ef VtXs EF DE MODO QUE UNINDO OS 3 TIPOS DE CARGA IaEf CAP IND VtXs IND Ef Ef ANALISE EXCITAÇÃO MOTOR P Tns³ CTE SÍNCRONA IaEfIf x EfIf PfjVt P cte Vt Ef jXsIa Limite de estabilidade estatica Q 0 SUBEXCITACAO Q 0 SOBREEXCITACAO CURVAS V Ia Ef A MÁQUINA SÍNCRONA OPERANDO COMO MOTOR PERMITE A ABSORÇÃO OU FORNECIMENTO DE REATIVOS PELO SISTEMA EX COMPENSADOR SÍNCRONO P ALTERAR O PONTO DE OPERAÇÃO MEXER NA EF POR MEIO DA CORRENTE DE CAMPO LIMITAÇÕES LIMITES DEFINIDOS PELAS CARACTERÍSTICAS DE DISSIPAÇÃO DE POTÊNCIA DOS ENROLAMENTOS DE ARMADURA E DO CAMPO Ia máx e Ef máx ESTABILIDADE ESTÁTICA P VIcos φ EfVtxssenδ Pδ Pmax P2 P1 δ1 δ2 π2 δ DE A CARGA FOR MAIOR PERDESE A ESTABILIDADE ESTÁTICA Pδ π2 TEMSE Ef min Efmin xsIa² Vt² Efmin² xsIa² v t² v t ² Efmin² v t ² v t ² xs²Ia²vt² 1 Efmin²vt² Ia² Efmin² 1 vt²xs² a² vt² b² IaEf Ef0 Ia0 ImaxIa Imax max Ef 19 Ia Ia máx ESTABILIDADE ESTÁTICA LIMITE DE ARMADURA AQUECIMENTO MAIS POTÊNCIA LIMITE DE AQUECIMENTO Ef máx Ef1f DE CAMPO QUANDO A ESTABILIDADE ESTÁTICA É VIOLADA A MÁQUINA PERDE SINCRO NISMO MÁQUINAS SÍNCRONAS ROTOR LSO 060519 PERDAS LIMITE DA CAPACIDADE DE OPERAÇÃO PERDAS NO TERRO Vt NOM Vtnom 5 PERDAS NO COBRE ARMADURA Ia MÁX CAMPO If MÁX LIMITAÇÕES ESTABILIDADE ESTÁTICA β 30 δ MÁX EXCITAÇÃO MÍNIMA PERMISSÍVEL If MÍN CAPACIDADE MÁXIMA DA MÁQUINA PRIMÁRIA P MÁX DA MÁQUINA PRIMÁRIA EX MOTOR DE EXPLOSÃO À GASOLINA ACOPLADO A UM ALTERNADOR INTUITO BUSCA POR LUGARES GEOMÉTRICOS QUE ATENDAM TODAS AS CONDIÇÕES SIMULTANEAMENTE ΔP ΔP LIMITAÇÃO DA MÁQUINA PRIMÁRIA 20 LIMITE DE ESTABILIDADE TÉCNICO LIMITE DE ESTABILIDADE PRÁTICO FOLGA P EVITAR MARGINALIZAÇÃO DE ESTABILIDADE PERDA DE SINTONIA SUPERUTIZAÇÃO LIMITE IMPOSTO PELA MÁQUINA PRIMÁRIA SUBUTUTIZAÇÃO EXCEDE EF PLENA CARGA RESTRICIONADO AO If Mín PARA AINDA SER GERADOR A POTÊNCIA DA MÁQUINA PRIMÁRIA PODE SER MAIOR OU MENOR QUE A DA MÁQUINA ELÉTRICA Ef Ef jxsIa Vt P VtEf senδ Xs Q VtEf cosδ Xs Vt² Xs Ef Vt j Xs Ia 5 1 pu 053 pu X 1 pu 5 cm 135 pu X 1 pu 5 LISTA II 060919 ALTERNADOR S15KVA VLL220V if v I4a 210V V220V If 412A I4l x PARA A CURVA DA LINHA DE ENTREFERRO Vt aIf b 54 a1 b 116 2a b 54 a b 116 2a b a62 b5462 8 VtENTREF 62If 8 220 62If 8 IfENTREF 367A 1a AGORA A CURVA DE CC Ia aIf b 10 30 a8 a1125 IaA 1125If PARA O CASO N SAT Ia CC 1125 367 4129 A 105pu Ia CC 1125412 4725 A 12 pu XSAT VFNOM IACC 2203 4125 308 FASE XSAT VFNOM IACC 2203 4725 269 FASE ZBASE VL I VL SPBASE NL2 SPBASE 222 15K 323 AR XSATpu 308323 055 pu XSATpu 269323 083 pu S 3 VL I Lh ILFASE 15K 3 220 3936A 22 b ESCOLAR VT x Ia P CARGAS RESISTIVAS XSAT XSNAT EF VT XS2 Vl XSIa send 2 XSIacos2 EF2 VT2 2XSVT Ia send XSIa 2 7Φ0 EF2 VT2 XS Ia2 EF2 EF2 VT2 EF2 XS Ia2 EF2 VT2 EF2 Ia EF2 XS 1 HIPERBOLE VLIa EF 114pu Ia EFXS 1145pu CASO NAO SATURADO EF2 VL2 XS Ia cc2 NATSAT EF2 12pu 055 1052 EFNSAT 141pu EFNSAT XSNAT 141 095 148 pu CASO SATURADO EF2 SAT VL2 XS SAT Iacc2 EF2 SAT 12 12083 2 141 pu EFSAT XSAT 1141 083 17 pu A CORRENTE DE ARMADURA TENDE A SE ELEVAR QUANDO SE TRATA DO CASO SATURADO VISTO QUE b EFXSAT E XSAT TENDE A SER MENOR PÁ QUE A CORRENTE DE ARMADURA ASSOCIAADA É MAIOR c VALOR N SAT DE XS VTIa x IW PURAMENTE RESIST PREDOMIN CAP fp075 P CARGAS RESISTIVAS VT2 IA2 EF2 Xs 1 XSAT 055 pu P CARGAS PREDOMIN IND EF2 VL2 2XS VT Iasend XS Ia 2 EF2 VL2 2XS VT Ia som 4141 XSNAT Iacc 1 sein 4141 XS NAT Iacc 2 EF 12 20551105 sein 4141 055105 082 pu 23 c ESCOLAR VT Ia x Ia P CARGAS PURAMENTE DEFIITIVAS PRED CAP PRED IND fp075 IPU Ia VT PARA CARGAS RESISTIVAS φ0 EF2 VT2 2VT Iax send XS Ia 2 EF2 VT2 XS2 Ia2 VT2 EF2 Ia2 EFXS 2 1 r Ia 10 pu E VT 1 pu L0 TEMSE EF VT j XS Ia 1 L j 055 1 L D EF 138 L 4353 pu SABIEND QUE VBASE 2203 12702V EJNAT EFJNAT pu VBASE 1753 L 4353 PARA CARGAS INDUTIVAS φ 4141 EF2 VT2 2VT Ia XS send XS Ia 2 EF2 VT2 132 Ia XS XS2 Ia 2 PURAMENTE φ π2 EF2 VT XS Ia 2 t EF VT XS Ia VT Ia EF CAPACITIVA RESISTIVA P CARGAS PRED CAP φ 4141 EF2 VL2 132 VT Iaxs XS Ia 2 PROVAS MÁQUINAS Arthur Dimitri PROVAS 072 081 092 111 121 122 141 142 151 152 161 171 181 191 181 1 ALTERNADOR S 1 MVA VL 2300 V f 60 Hz VCA IF 83 IF VLw Di mt Provado VCA IF 230661 IF 1327 IF a XSNSAT XSSAT 469 w Fase XSSAT VNOM Iacc 2300 3 28314 A Iacc 469 ACHANDO IFIENT 2300 83 Ifca IFCA 2714 ACHANDO IFCA 2300 230661 If 1327 If 30521 2300 If 230661 If IFCA 461714 Então A curva de cc é Ia a If 28314 0 46171 a 00613 Ia 00613 If logo P Ifca Iacc 00613271 166 A Então XSSAT 2300 3 79994 mH 75 XSAT 151 pu 166 XSNKAT 469 mH XSNSAT 089 pu Zbase 529 mH DA ESTRANHO ASSIM PQ PROVAVELMENTE O NUMERADOR DA FUNCAO TA ERRADO SEGUNDO PEANATS ELE MANDOU FAZER COM TENSÃO DE LINHA MESMO COM TENSÃO DE FASE O RESULTADO É BEM MAIS PLAUSÍVEL b φ 2584 fp 09at REGUACIÃO P SAT È NSAT Ef V jXs a EFSKAT 1 L0 j 089 1 L 2584 16 L 3º pu EFSAT 1L0 j 151 1 L 25 84 15L 6382º pu Regsat 1 16 60 Reg SAT 1 151 15100 26 2 MOTOR S 180 kVA VL 380 V XSNSAT 085 w FASE φ 3179 SOBRES EXC fp 085 at a Q P P NOVO 075 PRONINAL Motor SobEXC VT EF EF VT j XSZa P VT Ia cos φ 085 1 Ia 085 DT Ia 1 L 31750 pu Zbase 3802 180 k 0802 mH XSNSAT pu 08540802 106 pu Ef 1L0 j 1061 L3179 EfNOM 18 L30 030 pu Então P NOVA 075 PNOM 075 085 06 pu Observando o desenho SE Ef não for fixado para atingir P 06 pu algum instante da máquina sena excedido Então calculando um novo δ P VT EF sen δ 064 118 sen δ 8 22 14 EF NOVO 18 L 2214 pu 18 L22 14 1L00 j 106 Ia Ia 09 L 141 53º pu Q VIef cos δ V12 XS XS 118 cos 2214 12 106 Q 063 pu QUFP 3777 kVA b δ π 2 P NOVA 06 pu P VT ES sen δ 064 1 Ef 1 Ef 068 pu XS ENTÃO Ef VT j XS3a 068 L90 1L0 j 106 Iãmax Ef δ 06pu Iãmax 114 L55 78 pu Iãmax 31177 57 38 pu Ia BASE 180 k 27348 A 380 3 27 3 GERADOR SOBREEXC φ 2584º XS 115 pu P PRONINAL MAX 095 pu a fp Ia P NOVO 075 PNOM PNOM COS 2584º 09 pu P NOVA 075 09 068 pu PARA A CONDICAO NOMINAL P VT Ia cos φ 09 1 Ia 09 Ia 1L2584º pu EF VT j XS Ia 1L0 j 115 1 L258º Ef 182 L 34158º pu ENTÃO 068 pu 013pu Ef Iso 1L0 j 115 068 pu PNOM Ef 068pu P FIXANDO EF E CALCULANDO O NOVO δ P VT Efs XS sen δ 068 1 182 115 sen δ 5 2544º Ef 182 L2544º 182 L2544º 1L0 j 115 Ia Ia 088 L39 146º pu fp 077 at b ABSORCAO Q NOVO Qnom 07 Qnom V Efs cos δ V12 11 12 XS XS 115 115 0143 pu Q NOVO Qnom 07 0143 07 031 pu P NOM 09 g 031 P 09 19 0 138 θ NOVO 031 1 Ia 033 Ia 094 L 15º MANTER PPA IA DEVE AJUDA SOBRE AS CORNAS LIMIIAR POSI NA CARTA Ia 094 L 15º Ef 1L0 j 115 094 L 15º Ef 121 L 5762 pu 28 171 1 S 45 KVA VL 220 V Vca 39197 If222 If Iacc 5352 If Yca 3182 If Xssat Xsnsat Ifnsat 22059182 Insat 214 A 220 222 If 33197 If If 281 A Iacc 5352 214 12845 A Iacc 5352 281 15039 A Zsnsat Xsnsat 2203 099 mΩ 092 pu 12845 Zssat Xssat 2203 15035 084 mΩ 078 pu Zbase 220² 45 K 108 mΩ Rcc Ifca Ifcc Ifca 281 A Ifcc Ianom 45k 2203 118109 Ijcc 118105 5352 Rcc 281 221 127 Ifcc 2121 2 Motor S 45 KVA VL 220 V Xs 085 pu Sobexe fp 085 Pcte a Efnovo 085 Efnom Q icondnom P V Ia cos p 085 1 Ia 085 Īa 13195 pu Ef 10 j 085 13170 Ê f 102 2652 p Efnovo 085 162 138 pu P Cte P V Ef sen δ 085 1138 sen δ δ 3157 E f 138 L 3157 Q V Ef cos δ V¹² Xs 1138 cos 3157 1² 085 021 pu b Fp PEfnovo 05 Efnom Ef novo 081 pu P V fsen θ 085 1 081 sen δ δ 6312 085 Ef 081 L 6312 pu 0816312 10 j 085 Īa I a 113 L 4426 pu fp 075 at c δ π2 P V E f x s sen δ 085 1 E f 1 E f 072 pu Ef j j Xs Īa 072 L 30 1 L 0 j 085 I a 1 A I a 145 L 54 25 pu I a 171 24 L 54 25 pu ③ S 45 KVA VL 380 V Xs 085pu Pmax 095 pu Gerador fp 085 at a Pnova 075 Pnom Ia P VL Ia cos p 085 1 Ia 085 Īa 1 L 3170 pu Êf Vt j Xs Ia Ef 1 L 0 j 085 1 L 3175 162 L 2652 Pnova 075 085 064 pu Ef 085 064 Vt 0164 1162 sen δ δ 1962 162 L 1962 1 L 0 j 085 i Ia Īa 122 L 5143 pu b Ia max p sobreexe Pmax V Iwcos p 1 Ia 095 Īa 1 1815 pu Δf j 085 1 3179 1 Ef 162 L 2652 pu Φ VEFXS senδ 095 1 102 sen δ δ c Cond Nom Ef Q 0 θ 0 cos p 1 φ 1 P 085 pu P V Ia cos φ 085 1 Ia 1 Ia 085 L 0 Ef V jXS Ia 1 L 0 j 085 085 Ef 123 L 3585 pu Ef 1 Efnovo Efnom 24 d δ π2 Ia Pmax 095 P V Ef sen δ 095 1 Ef 1 Ef 081 pu 081 L 90 1L0 j 085 Ia Ia 154 L 54 pu 1G1 1 DE GERADOR S 180 KVA VL 380V XS 0642 Ω fp 08 at a Ia Ia base 150K 3803 27348 P V Ia cos𝛟 08 1 Ia 08 Ia 1 L 3687 Ia 27348 L 3687 A b Zbase 3802 180K 0802 Ω XS pu 0642 0802 08 pu c Icc Icc Ef xs 10 j 08 1 L3687 08 Icc 202 L 2339 pu 55243 L 2339 A d P sf 075 at P 075 1161 sen 𝛅 2188 08 1161 L 2188 10 j 08 Iâ Ia 097 L 3947 pu Ia 26528 L 3947 pu 2 Mesmo da 1 a Q Q Vt Ia sen𝛟 11 sen 3687 06 pu Q 1f 36KVA Q3f108 KVA b 𝛟 0 Ia P VL Ia cos 𝛟 08 1 Ia 1 Ia 08 L 0 pu 21878 L 0 A c 3 MOTOR DAROS DA 1 SOBRE EXOTRO fp 08 a Ia P PNOVA 075 P NOMA Q Ia 1 3687º PNOVA 075 08 06 pu ŒFNOM 10 j 08 1 L 3687 161 L 2335 pu P V Ef sen𝛅 Xs 06 1161 sen𝛅 𝛅 1734 Ef 161 L 1734 pu 161 L 1734 10 j 08 Ia Ia 09 L 4812 pu Ia 24613 L 4812 A Q V Ef cos𝛅 Vt2 Xs 1161 08 cos 1734 12 08 067 Onf 4012 KVA Q 3f 1206 KVA b Ia max P 𝛅 π 2 P V EF sen𝛅 08 1 Ef 08 1 Ef 064 064 L 90 1 0 j 08 Ia Ia 148 L 5735 pu Ia 140475 A 132 1 S 180 KVA VL 380V XS 0642 mΩ fp 08 at GÉRADOR a Im S 3 VL Im Im 180K 3803 27348 A b Xs pu Zbase 3802 180K 0802 Ω Xspu 0642 0802 08 pu c Icc Icc Ef Xs 10 j 08 1 L 3687 08 202 L 2339 pu Icc 55243 A d Ia fp 075 at P V Ef sen𝛅 Xs 075 1161 sen𝛅 08 𝛅 2188 Ef V j Xs Ia 161 L 2188 1 0 j 08 Ia Ia 097 L 3947 pu 2 MÁQUINA DA 1 a Q Q V Ef cos𝛅 Xs Vt2 Xs Q 1161 08 cos 2339 12 08 06 pu Q1f 36 kw Q3f 108 kw b 𝛟 0 Ia P VL Ia cos 𝛟 08 1 Ia 1 Ia 08 L 0 pu Ia 21678 L 0 A c Pcte VtEf Q Ia 151 2 Motor SobreExcitado fp 08 au Xs 08 pu 3 ALTERNADOR fp08 at Xs 115 pu Pmax 095 pu a EFmax PPMAX PMAX VtIacos φ 095 11cos φ D φ 1819 Ia I 1819 pu Efmax j 115 I L 1819 1 L 0 174 L 388 OU φ cos10951 1819 P VtIa cos φ 095 1 Ia 095 Ia 1pu Ef j Xs Ia Vt j 115 1 L 1819 1 L 0 D Ef 174 L 388 b Fp CONDIÇÕES NOMINAIS P Vt Ia cos φ 08 1 Ia 08 D Ia 1 L 3687 ef j Xs Ia Vt j 115 1 L 3687 1 L 0 D Ef 192 L 2856 pu fp 08095 08 x 100 1875 A MAIS c QNOM Vt Efcos δ Vt2 Xs 1192cos 2856 1115 06 pu QNOVO 1174 cos 388 1115 031 pu Q 06 03106 4833 A MENOS 1 Fmm 1pu a EM VAZIO b CARGA φ0 c fp at fp ad φπ2 NA 191 ENSE PEDNA P ACHAR AS FORCAS SABENDO QUE FR 1 PU TOMANDO UM VALOR DE Ef ARBITRÁRIO GERADOR Ef 192 L 2856 pu Ia I L 3687 pu ANALISANDO Jf fr É FA Fax FAcos φ TFy Tfcos δ FAy FA sen φ Tfx Tf seng EIXO X FA cos φ Tf sens 0 I EIXO Y FR Tf cos δ FA sens φ II IA Tf sen δ cos φ FA TF sen 2856 cos 3687 FA 06 TF ENTÃO TF cos δ FA sen φ 1 TF cos 2856 06 Tf 06 1 TF 193 pu FA 06 TF 06 193 116 pu SE Tf 1pu FA 06 Tf FA 06 pu TR Tf cos δ FA sen φ TR 1 cos 2856 06 sen 3687 TR 124 pu 2 GERADOR fp08 at XSNAST1pu a 7 PONTOS 7 CURVA COMPOSTA Ia x Ef Ef2 Vt2 2 Vt Ia Xs sens φ Xs Ia22 Ef2 12 21Ia106 1Ia2 Ef2 Ia2 12 Ia1 1 Ef P M1 M2 M3 Recorrente e simples No puedo estoy cansadito 3 Máquina da 2 operando como motor sobreexc a Curva V ra x Ef Pcle 08 Ef² VT 2VTIxaXs senφ XSta² Pφ 3687 P VT Iacosφ 08 17a 08 Ia 1pu Ef 198 Pφ 15 08 1 Ia 097 Ia 082 pu Ef 145 Pφ 0 08 1 Ia 1 Ia 08 pu Ef 128 pu Pφ 15 Ia 082 Ef 112 pu Pφ 25 08 Ia 091 Ia 088 pu Ef 101 pu Ia 1pu 09 08 112 115 145 178 Ef 1 Reacción negativa O que é Como conseguir é quando a tensão nos terminais da máquina quando a mesma encontrase em vazio é menor do que seria a plena carga Isso pode ser alcançado com uma carga predominantemente capacitiva de modo que a partir da Ef Geral Ef² VL² 2VL Ia Xs sen φ Xs Ia² Ef² VL Xs Ia² VL Ef Xs Ia VL Ef Xs Ia À medida que a solicitação por potência da carga aumenta VL aumenta visto que FR FA FF À medida que Ia Nta FR FA FF b Por enqnos CC eta Zsnat sabendo que Zsnat Vnom Iacco preguiça de explicar e A Ef P VL cte P Indutiv Ef² VL² 2VL Xa sen φ Xs Ia² Ef² VL Xs Ia² VL Ef Xs Ia Quanto maior é a solicitação de corrente da armatura mais rápido é o afundamento de tensão P manter VL cte em 1pu p X Xs 1pu VL Ef Xs Ia 1 Ef Xs Ia Ef p manter VL cte 2 Batida já Só achar os pontos de corrente If e Iacc Xs Zξ² Ra² 3 Altern a Ef² VL² 2VL Ia Xs senφ Xs Ia² Ef² VL² Xs Ia² 7 1 VL² Ef² Ia² Ef² Xs² 1 b Ef Xs a Ef Dividindo 1 por VL² Ef² VL² 1 Ia² VL² Xs² If² VL² k² Ia² VL² Xs² 1 X² c² y² a² c VL k b Mat S75kVA VL380V T31813 Nm If716A ab 1925 Ef Ef Xs 1925 Xs 1925 pu P T wLS wLS f 120 60120 NP 1800 rpm 60ttrads P 3183 60tt 60 kW P S cos φ φ cos¹ 60K 75K 3687 P Sobreexcitação Ef² VL² 2VL Ia Xs sen φ Xs Ia² k² If 1 2 1 Ia 1925 380²75k sen 3687 1925 38075k² Arbitrase pontos Ia e obtemse o valor de If 122 1 NSM CORSA ACHA OS IFS ACHA IFCC XS Zc² RG² RCC 1XSst IFCA IFCC SUBSTITUI Ia NOMINAL NA NA EQ DO CIRCUITO 2 SOBRECARGA DE 20 NA ARMAD Fanovo 12 Fanom ACHA EF SOBREC EF Máx 4 PONTOS p Iax Ef Ef² Vt² 2VtIa ACHA EFMIN P Vt Ef senδ Ef PXs Vt Ef senδ Ef Mín P δ π2 Ef Vt² 2VtIa Xs senδ VtIa² 111 1 NECESSÁRIO SÓ DESENHAR AO CARTA 2 161 3 161 092 a EXPRESSAM A RELAÇÃO DA CORRENTE DE ARMADURA COM A EXCITAÇÃO DE CAMPO ZE ACORDO CO TIPO DE EXCITAÇÃO DA CARGA fp b 141 c LIMITE TÉCNICO E PRÁTICO VARIAÇÃO PERCENTUAL NO EF MANTER SYNCH 2 REPETIDA 3 e TEM EF ACHA Jm OU 4g θp 45 a ACHA EFmáx E Ia NOM Q Vt EF COSδ Vt² Xs b ABSORÇÃO Q 0 Q MÁX 0 P δ π2 P Vt Ia COSφ d EF² Vt² ACHA SENφ COM EF P Vt EF senφ 44 II ESTÁGIO AULA 1 CONSIDERAÇÕES SOBRE A DISPERSÃO 270313 REATÂNCIA SÍNCRONA ACOPLAMENTO EM FUNÇÃO DA FREQUÊNCIA XS Xmm XL Xmm XL Xmm ASSOCIADA AO FLUXO Xm ZONA SATURÁVEL MT FERROMAGNÉTICO XL ASSOCIADA À DISPERSÃO NO AR ZONA NÃO SATURÁVEL MO AR MÁQUINA SÍNCRONA PROPÓSITO AUMENTAR CARGA ELÉTRICA XS Xmm XL PARCEIRA A SER VENCIDA CARGA ELÉTRICA EMET ASF EELET DISPERSÃO ZONAS DE DISPERSÃO RANHURAS DENTES ENVOLTÓRIAS CORPOS FÓMARES 45 COMO MENSURAR GRANDEZAS CONSIDERANDO AS DISPERSÕES POSSÍVEIS CONDIÇÃO DE CURTO CIRCUITO EF Iacc Xm XL j EF jXS Iacc j EF ER EF jXs Ia jXs Ia COMPONENTE DE DISPERSÃO ER PARCELA RESTANTE DE EF APÓS ONDAS NA COMPONENTE DE MAGNETIZAÇÃO VAB OU ER É A ENERGIA DE TENSÃO QUE RESTA SOBRE A COMPONENTE DE DISPERSÃO OU SEJA VAB OU ΔVN É PROPORCIONAL À TENSÃO INDUTIVA EFETIVA EF jXm Iacc A PARTIR DISSO É POSSÍVEL ELABORAR A CONSTRUÇÃO ABAIXO A CURVA DE CC TEM UMA TAXA DE VARIAÇÃO CTE VISTO QUE FF É OPPOSTA A FA Ia IF COLOCANDO UM AMPERÍMETRO P MONITORAR CORRENTE DE CURTO IF É O VALOR NECESSÁRIO DE EXCITAÇÃO DE CAMPO P COMPENSAR A DISPERSÃO E A MAGNETIZAÇÃO DA MÁQUINA 46 AULA 2 CONSIDERAÇÕES SOBRE A SATURAÇÃO 041019 TRIÂNGULO DE POTIER ΔvL ΔvL IA NIA ASSOCIAÇÃO À COMPONENTE DE DESMAGNETIZAÇÃO FAT0R DE FORMA A REATÂNCIA É MELH0RADA POR CONTA DA DISPERSÃO DO CAMPO ENTÃ0 A REATÂNCIA DE POTIER É Xp 105 Xl ROTOR WS0 Xp 12 Xl ROTOR SALIENTE CONSIDERANDO A DISPERSÃO DO CAMPO PO CAS0 SATURADO VARIANDOSE A PERMEABILIDADE MAGNÉTICA ALTERAMSE AS CURVAS DE SATURAÇÃO OU SEJA QUANTO MAIS O MATERIAL FOR DE QUANIDADE MENOR É A EXCITAÇÃO NECESSÁRIA ESTIMAVA0 DO FATOR DE SATURAÇÃO Ks If Vp SATURADA If Vp ENTREPIRO KS TENDE A DIMINUIR À MEDIDA QUE A QUANTIDADE DO MATERIAL FERROM FOR MENOR MÁQUINA MAIS SATURADA CA QUANTIDADE DE EXCITAÇÃO A MAIS É NECESSÁRIA POBTER O MESMO VALOR DE VREF P A CURVA LINEAR O QUANTO O CIRCUITO MAGNÉTICO DISTA DA CONDIÇÃO LINEAR Xms Xm Ks 48 OU SEJA AO ARBITRARSE PONTOS O A E C TEMSE ONDE CA COMPENSAÇÃO DA DISPERSÃO CA COMPENSAÇÃO DA MAGNETIZAÇÃO NÃO SE CONHECE CC E CA SOMENTE ÖA SE ÖC FOSSE CONHECIDO POR MEIO DA EQ CARACTERÍSTICA CC AVE PODERIA SER OBTIDO PROCEDIMENTO P ENSAIO 1 DEFINIR VALOR DA CORRENTE DE REFERÊNCIA 2 VARIAR VALOR DA CARGA 3 VERIFICAR CORRENTE MEDIDA PELO AMPERÍMETRO E ALTERAR EF PARA OBTER IACNOM 4 GUARDAR VALORES CORRESPONDENTES DO MULTÍMETRO DE MODO QUE Xl ΔvL Ia DETERMINAÇÃO DA COMPONENTE DE DISPERSÃO DA REATÂNCIA SÍNCRONA 47 1 USASE A IACNOM P ENCONTRAR O PONTO A DE IF COINCIDENTE À ORIGEM DA RETA COSφ0 2 ENCONTRASE O PONTO A RETO TRAÇADO PARALELO AO EIXO DE IF QUE INTERCEPTA A CURVA COSφ0 3 TRANSLADASE DA P A RETA TRAÇADA VHOM COINCINDO A COM A 4 TRAÇASE UMA PARALELA À RETA DE ENTREPIRO QUE PASSE POR O O CRUZAM DEIXA PARALELA COM A CURVA CA IDENTIFICA O PONTO B 47 AULA 5 MÁQUINA DE POLOS SALIENTES QUANDO TRATAVASE DA MÁQUINA DE POLOS LUGOS DEVIDO À CONSTÂNCIA DA PERMEÂNCIA MAGNÉTICA HAVIA UMA DENSIDADE DE FLUXO MAGNÉTICO CONST DE 0 A 2π RAD QUANDO SE TRATA DE POLOS SALIENTES A PERMEÂNCIA É VARIÁVEL OU SEJA DE 0 A 2π EXISTIRIAM INFINITOS CIRCUITOS MAGNÉTICOS A SOLUÇÃO É RECOMPOR A CORRENTE DE ARMADURA EM DUAS COMPONENTES EXISTE DE FATO UMA DIREÇÃO DE PREFERÊNCIA DE MAGNETIZAÇÃO SENSIBILIZAÇÃO DAS BOBINAS ANDRÉ INÓVEL PROPÕS A ANÁLISE DA REAÇÃO DE ARMADURA EM DUAS COMPONENTES EIXO DIRETO MÁXIMO ENLACE DO FLUXO E OUTRA EM QUADRATURA DE MODO QUE Tad Fa cos θ NA IA cos θ Faq Fa cos 90θ Faq NA IA cos θ A EQUAÇÃO GERAL PARA UM GERADOR DE POLOS SALIENTES É Ef VH RaIa jXdId jXqF aq EIXO EM QUADRATURA ORTOGONAL A IA ID EIXO DIRETO DEPENDÊNCIA DE Φ E δ ID IA sen Φ δ IA IA cos Φ δ ASSIM PARA O MODELO SATURADO DEFINIDO ANTERIORMENTE CALCULASE O VALOR DE EXCITAÇÃO DE CAMPO NECESSÁRIO P COMPENSAR OS EFEITOS DA SATURAÇÃO E DA DISPERSÃO EFCARGA VHOM jXsat Ia Esf lδ ENCONTRANDO ESSE VALOR PROJETASE O PONTO SOBRE A CURVA DE CIRCUITO ABERTO E DE POTIER ESSE PONTO CORRESPONDE A EXCITAÇÃO NECESSÁRIA P MANUTENÇÃO DE VHOM DA CARGA REGULAÇÃO Reg E0 VHOM VHOM P CORRENTES NOVAS NOVOS ENSAIOS SE AB FHOM QUE SERVE VH Ute AVR AUTOMATIC VOLTAGE REGULATOR EPROM Ia AUMENTA IF P MANTER VHREF 49 ENTÃO EF CARGA EF CARGA V NÓM j X SAT Ia EF CARGA 1 L0 j 091 L3687 Ef carga 17 L 2506 pu Ef carga 374 L 2506 V Y Thota no grafico Ef Eo 1300 V Y Reg Eo VH 300220 3636 VH 220 PIa IANOM 075 2952 A If 325 ΔV L 23 V XE 23 3 2952 0149 mΩ 0139 pu XP 105 0139 0146 pu VP VH j XP Ia 1 L0 j 0146075 L3689 VP 107 L 613 pu VP 23514 V Y KS 513 1186 XS SAT 0146 106 0139 1186 098 pu EF CARGA 1 L0 j 09135075 L3689 EF CARGA 15137 L 2123 pu 333 V Y Reg 284 220 2909 220 PIa 05 I ANOM 1968A If 215 A ΔV L 16 V XE 16 3 1968 0469 mΩ 01453 pu XP 105 01453 01526 pu VP 1 L0 j0152605 L3687 1047 pu 230 V KS 5 425 11764 XS SAT 01526 106 01453 11764 093 pu EF CARGA 1 j 03305 L3687 1133 L 16 293 V Y Reg 264 220 20 220 EXERCÍCIO DE APLICAÇÃO POTIER AULA 14 S 15 KVA 220 V Y VH FP 08 at CALCULANDO I ACC NOM I ACC S 3 VH 15 K 3 220 3936 A UTILIZANDO O GRÁFICO 2 I ACC 3936 A If 413A OA 413 A TRANSMANDO OA OA ΔV L 30 V Y CALCULANDO A COMPONENTE DE DISPERSÃO DE XS X L ΔV L FASE I ACC NOM 30 3 3936 0141 Ω 014 pu A IMPEDÂNCIA BASE É ZFASE VBFASE2 SBFASE 2202 15 K 323 Ω A REATANCIA DE POTIER PARA O MOTOR 1450 É XP 105 X L 105 014 015 pu CALCULANDO A TENSÃO DE POTIER VP j X P Ia V H VP j 0151 L 3687 1 L0 VP 11 L 628 pu VP 242 L 628 V Y MARCA NO GRÁFICO INTERCEPTA CA RETA A PARTIR DA ORIGEM PASSANDO POR ESSE PONTO DE INTERSECÇÃO CALCULANDO O QUANTO O CIRCUITO MAGNÉTICO DISTA DA CONDIÇÃO LINEAR KS If VP SAT If VP ENTF 51 44 123 XS Xm XL SAT XS SAT V FNOMFASE I ACC 1 220 3 37 343 mΩ 106 pu Xm 106 014 092 pu XS SAT XP XMS XP Xm KS 015 092 123 09 pu Eixo Aux ortogonal a ia Por semelhança de triângulos temse OAOA BABA 0A OA BA BA Ia jXq Ax jXoIa Assim Ef Vt Re Ia joIa Aux Ef Ef 8 Daí extrai Componentes de potência Sabendo que a potência aparente é S Vt I S SD SQ Vt Id Vt Iq Para Ra Desprezada Eixo em Quadratura XqIo Vt sen8 Ia Vt sen8Xa Ia está em fase com Ef logo Ig IG cos jsin8 IG IG cos jsin8 Eixo direto ângulo entre envolva S Vt cos8 Ef XdID ID Ef Vt cos8 xD Id Id sen8 cos 8 Id Id sen8 cos 8 54 Então SQ Vt Iq Vt Iq cos 8 jsen8 SQ Vt Vt sen8Xa cos 8 jsen8 SQ Vt² sen8Xa cos 8 jsen8 SD Vt Id Vt Id sen8 jcos 8 SD Vt Ef Vtcos8 sen8 jcos 8 xD SD Vt Ef xD Vt² cos8 xD sen8 jcos 8 ST SQ SD ST Vt² sen8cos8 Xa j Vt² sen²8 Xa VtEf sen8 xD j VtEf cos 8 xD Vt² sen8 cos8 xD j Vt² cos² 8 xD ST Vt² sen8 cos8 Xa VtEf sen8 xD Vt² sen8 cos8 xD j VtEf cos8 xD Vt² sen² 8 Xa Vt² cos² 8 xD Ps Vt² sen8 cos 8 Xa 1xD 1Xa Vt² sen8 cos 8 Qs VtEf cos 8 xD Vt² sen² 8 Xa Vt² cos² 8 xD Q8 VtEf cos 8 xD Vt² Xa 1 cos 2 8 2 Vt² xD 1 cos 2 8 2 Q8 VtEf cos 8 xD Vt² 1 cos 2 8 2 xa 1 cos 2 8 2 xD Q8 VtEf cos 8 xD Vt² xD xD cos 2 8 xD Xq cos 2 8 2xa xD Q8 VtEf cos 8 xD Vt² Xd Xa xd xdo cos 2 8 55 P8 Vt² sen8 cos8 Xa VtEf sen8 xD Vt² sen8 cos 8 xD P8 VtEf sen8 xD Vt² sen 8 cos 8 Xa Vt² sen 8 cos 8 xD P8 VtEf Xa sen 8 xD Xa Vt² xD sen 8 cos 8 Vt² xa sen 8 cos 8 xD Xa P8 VtEf sen 8 xD Vt² xD Xa sen 8 cos 8 xD Xa sin a b sena cosb sinb cosa pa s sen 2 8 2 sen 8 cos 8 sen² cos² 8 sen 2 8 2 1 composição de excitação e componente de reatância se a máquina tem o eixo entreferro longitudinal próximo ao tamanho do entreferro em quadratura termo da reatância nulo comportamento de polos lisos Xd Xq Pachar máximo dP8 d8 0 Acha 8 π4 8 π2 56 SÉRIE DE EXERCÍCIOS RESOLVER O TRIÂNGULO ACD MÓDULOS DE OA OD OAOA ABAB IaOA IfjxgTfa OA jxqIq ODOA OEOB OD jxdTAdIa OB jxd1a AD OD OA jxdIa jxqTA jXd Xq Ia ADOA DCAB DC jXd Xq Ia IqIa jXd Xq Iq ACId jXd Xq IqIA AC jYd Xq Id Xd 12 pu Xq 078 pu 5p 08 at Ef Ef Vt DA LO jxqIa Ef 1LO j0781L 3687 Ef 16 L 2303 pu S 2303 Ef Ef AD AD Xd Xq Ia 12 0781 042 pu Ef 202 L 2303 pu 57 PS VEf sen S Vt Xd Xa sen rsXd 2XdXq PS A senS B sen2s MÁXi OPSS AcosS ZBcos2s 0 AcosS ZB2cos2s 1 0 4Bcos2s AcosS 2B 0 179cosS 168cosS 09 0 PS XM 038 cosS S 6767 COSatb cosacosb senasenb cos2a cos a² sin² Cos2a cos a ² 1 cos a A Vt EfXd 1202 12 168 pu B 2 12078 2 12078 045 pu CARTA DE CAPACIDADE AS INFORMAÇÕES DE PLACA DOS DISPOSITIVOS SE REFEREM A VALORES NOMINAIS NO ENTANTO É ESSENCIAL ENTENDER COMO AS MÁQUINAS SE COMPOTARIAM COM CARGAS DISTINTAS OU SEJA EM OUTROS PONTOS DE OPERAÇÃO DIAGRAMA DE POTÊNCIAS PONTO DE PARTIDA OS XdIa P DIAGRAMA DE POTÊNCIAS MULTIPLICATURO P VtXd AFINAL O PONTO DE OPERAÇÃO DA MÁQUINA É SOU B DE OO E OMO OOOO OCOM OOs xd xqxd Vt²Xd VT TqXq Xd OP1 OS senS OC CS senS OOcosS CSsenS OP1 OOcosSsenS CSsenS OP1 Vt² Xq Xd cosSsenS V Ef senS XqXd senS a b cosasenb cosbsena Pab f sen 2s cosSsenf cosfsens cosS senf sen2f2 OP1 Vt² Xq Xd sen2s Vt Ef senS 2XdXq ISSO CONFIRMA QUE O PONTO DE OPERAÇÃO É S E QUE OP1 DE FATO CORRESPONDE À POTÊNCIA ATIVA PONTO DESLOCADO DE B PS POR CONTA DA COMPONENTE DE REATÂNCIA LIMITES DE OPERAÇÃO 1 MÁXIMA CORRENTE DE EXCITAÇÃO 2 MÁXIMA CORRENTE DE ARMADURA 3 POTÊNCIA MÁXIMA DA MÁQUINA PRIMÁRIA 4 ESTABILIDADE ESTÁTICA TEÓRICA 5 ESTABILIDADE ESTÁTICA PRÁTICA 6 EXCITAÇÃO MÍNIMA 7 REATÂNCIA 59 ARTHUR DI 1 LUGAR GEOMÉTRICO PARA A EXCITAÇÃO Lδ OS OC CS OC OB hδ O0 cosδ Ef hδ Ef Xd Vt2 1Xd 1Xq cosδ L0 2a b cos θ WIMACION DE PASCAL cte DEPENDE DA CARGA 2 Ia max LIMITE DETERMINADO PELO SEMICIRCUITO DE RAIO OS V Ia 3 POTÊNCIA MÁXIMA DA MÁQUINA PRIMÁRIA LIMITE DETERMINADO POR UMA RETA PARALELA AO EIXO QRS 4 ESTABILIDADE ESTÁTICA TEÓRICA ACHAR PONTO MÁXIMO DA POTÊNCIA ATIVA P OP¹ OS senδ O0 cosδ CS senδ Q O0 cosδ CS cosδ O0 ARBITRANDO O0 a CS b O0 c a cosδ b senδ P Q a cosδ b cosδ c P a cosδ senδ b senδ I Q a cos2δ b cosδ C II OO OO OO Vt2 1Xq 1Xd Vt2 Xd Vt2 Xq 60 7 ACHAR O PONTO DE MÁXIMA POTÊNCIA Pδδ 0 P a cosδ senδ b senδ Pδ a sen2δ a cos2δ b cosδ 0 a sen2δ a cos2δ b cosδ PORÉM Q a cos2δ b cosδ C LOGO a sen2δ Q C P sen2δ Q C sen2δ 1 cos2δ cos2δ 1 Q Ca DO DIAGRAMA tgδ COCA PC Q senδ cosδ tg2δ sen2δ cos2δ Q Ca 1 Q Ca Q Ca x a a Q c Q C a β c P2 C a2 a c a β c P2 Q C3 a β c P α c3 a β c P Q Vt2xq3 Vt2 1xq 1xd a Vt2xq fx x3 2a x CLASSÍDE DE DIÓGEN 61 MÉTODOS 1 POTER LOSSCHI CURVAS CONHECIDAS CA CC fp0 PASSOS 1 CÁLCULO IAC NOM S 3 VL OBJETIVO ENCONTRAR VALOR MAIS PRÓXIMO DE XS LEVANDO EM CONTA EFEITOS DE DISPERSÃO E SATURAÇÃO 2 ACHAR IF CORRESPONDENTE PELA CURVA DE CURTOCIRC ACHA OA 3 TRANSLADA O PONTO A A E MONTA BASE OA OA Cosi δ 0 4 TRAÇA RETA PARALELA AO ENTREFERRO QUE PASSE POR O ONDE TOCAR A CURVA CA JÁ SERÁ O PONTO B 5 MUDE DIFERENCA ENTRE VTNOM E VB ΔVL 5 CALCULA A COMP DE DISPERSÃO XL ΔVLIACNOM 8 CALCULA ÎP 7 CALCULA XP VPp XpIâ Vt Traço 9 MARCA O PONTO NO GRÁFICO RETA PARALELA ATÉ A CURVA CA PONTO DE POTER RETA DA ORIGEM AO PT RETA DE POTER 7 CALCULA XP XP 105 XL USO XP 12 XL SÁLENTE 62