Questionário Múltipla Escolha

a Nessa situação temos que a vigota deve possuir duas barras na seção transversal de modo a atender a área necessária Assim tomando a treliça TR 25858 temos que as duas barras de 8mm de diâmetro oferecem uma área de 101cm² de aço b Para a segunda situação temos que a armadura adicional confere uma área de 042cm² Logo a armadura necessária passa a ser 0503cm² Assim tomando a treliça TR 12646 temos uma área de 062cm² a Temos que inicialmente determinar a excentricidade de primeira ordem relacionadas aos momentos externos e1 x a M 1d xa Nd 1001000 2000 50cm e1 x b M 1d xb Nd 501000 2000 25 cm Assim o índice de esbeltez em cada direção é λx346lx hx 3462800 300 3229 λ y346ly h y 3462800 500 1937 O momento mínimo em cada direção é M 1d minxNd15003hx M 1d minx200015003300 4800 KN cm M 1d min yNd15003h y M 1d minx200015003500 6000 KN cm Como na direção A o momento mínimo é menor que o momento solicitante optase por utilizar o fator alpha αb060 4Mb Ma αb060 450 100 04 Assim temos que a esbeltez limite na direção x é λx 2512 5e1 x hx αb λ x 2512 550 300 04 6771 Para a direção y λ y 2512 5e 1 y h y αb λx 2512 525 500 04 64 06 Como a esbeltez limite é maior que a inicial temos que não é necessária a verificação de segunda ordem b A consideração dos efeitos de segunda ordem em pilares é fundamental para garantir a segurança e o desempenho estrutural pois esses efeitos ocorrem devido à interação entre a deformação do pilar e as cargas atuantes em situações de flexão e compressão Os efeitos de segunda ordem resultam em deformações adicionais que geram um acréscimo nos esforços nos pilares Isso se deve à amplificação dos momentos fletores e das forças axiais o que provoca tensões nãolineares Em muitos casos a simples consideração dos esforços de primeira ordem como a compressão axial não é suficiente para descrever corretamente o comportamento do pilar Assim os efeitos de segunda ordem aumentam as tensões internas o que pode comprometer a resistência da seção transversal a O esforço de calculo é NdNkγ850 01411900 KN b Indice de esbeltez λx346lx hx 3462900 45 0 2229 λy346ly hy 3462900 190 5281 c Momento fletor mínimo M 1d minxNd15003hx M 1d minx1190015003450 33915 KN cm M 1d min yNd15003hy M 1d minx119001500319024633 KN cm d Esbeltez limite λx 2512 5e1 x hx αb 250 λy 2512 5e1 y h y αb 250 Logo adotase em ambas as direções o valor de 350 e Momentos de segunda ordem Na direção x como a esbeltez é menor que a limite não há necessidade de verificação de momento de segunda ordem Na direção y como a esbeltez é maior que a limite há necessidade de verificação de momento de segunda ordem v Nd Acfcd 1190 0 19045 020 14 097 1 r 0005 hyv05 0005 1900 970517910 4cm 1 e 2 y l ² 101 r e 2 y2900 2 10 17910 4150cm Logo o momento de segunda ordem será Msd yNde2 y119001517850KN cm λx346lx hx 3463100 150 7151 λy346ly hy 3463100 450 2384 LETRA D LETRA D M 1d minxNd15003hx M 1d minx70001415003190 20286 KN cm M 1d min yNd15003hy M 1d minx70001415003350 24990 KN cm LETRA E LETRA B Temos que a armadura mínima é Asmin015Ac fyd 015200700115 500 483cm ² Assim temos que a armadura mínima é 50cm² LETRA C LETRA B Asmin015Ac fyd 015300300115 500 310cm² Assim temos que a armadura mínima é 36cm² LETRA A Nd1412560010500KN LETRA B λx346lx hx 3462800 200 4844 λy346ly hy 3462800 30 0 3229 LETRA C A4 05397 3352687m 2 LETRA C Temos que a carga atuante no pilar é Nk1205006000 KN Assim a área mínima é A Nk fcd 600014 25 3360c m 2 A altura mínima é h A b 3360 200 16 8cm LETRA D LETRA A ϕ 100mm b 8150 80 187 mm187mm LETRA C Smax 200cm 150cm 1216192cm LETRA A λx346lx hx 3463100 190 5645 ex 42000 110014 273cm λx 2512 5e1 x hx αb λx 2512 5273 190 04 6699 Como a esbeltez é menor que a limite temos que não há momento de segunda ordem Assim temos que o momento total é Md50120 KNcm LETRA C e1 x 27000 9001 412227cm e1 y 20000 90014121067cm e 2 x 18500 90014146cm e1 y 15000 90014119cm LETRA C